Назначение и общие сведения, предъявляемые требования к сцеплениям и их классификация. Страница 8

НСФ-11
180 ...230
НСФ-12
220 ... 330
НСФ-13
230... 400
1. При длительном воздействии эквивалент-температура [&v] для накладок в зависимости от типа материала связующего равна:
120 °С для каучукового связующего;
160°С для комбинированного;
200 °С для комбинированного и смоляного.
2. При кратковременном воздействии эквивалент-температу­ра [#*] равна 200, 300 и 350 °С соответственно типам материа­лов связующих.
Теплообразование на парах трения лри буксовании ФС с коэффициентом взаимного перекрытия меньше единицы
Как показывает опыт эксплуатации, наиболее существен­ным фактором, определяющим долговечность пар. трения ФС, является нагрев поверхностей трения. Снижению тепловой на­груженности ФС способствует применение пар трения с коэф­фициентом взаимного перекрытия /Свз<1 [45]. Эксперименталь­ные исследования, выполненные в МАМИ, показали, что при уменьшении Квз пар трения тепловая нагруженность ФС умень­шается. При этом снижаются объемная и средняя поверхност­ная температуры контактирующих пар.
И. Г. Алукер Щ установил на примере дисковых тормозных механизмов неприменимость формулы (2.246) при Л"вз<1 из-за значительной (до 30%) погрешности расчета средней поверх-
ностной температуры. Предложенная им методика расчета Ф* фрикционных узлов при /Свз<1 исходит из предположения о теплоотводе со всей поверхности трения с коэффициентом теп­лоотдачи, зависящим от Квз- В действительности теплоотвод при буксовании ФС происходит только от свободной поверх­ности трения металлических контртел. Для получения расчет­ных зависимостей, учитывающих реальные условия теплоотда­чи при 7(вз<1, принимаются следующие допущения [45], спра­ведливые при малых числах Фурье: тепловой поток, генерируемый при трении, линеен и распределен равномерно по номинальной поверхности трения; поверхностная температура в данный мо­мент времени во всех точках поверхности трения одинакова; теплоотдача с боковых поверхностей мала; температура окру­жающей среды постоянна.
Как было показано выше, для автотракторных ФС Fo = = 1/3. Тогда удельный тепловой поток, генерируемый при тре­нии,
где А^.у —средняя удельная мощность, расходуемая на нагрев рассчитываемого фрикционного элемента.
В этих условиях основной теплоотдающей поверхностью является свободная поверхность трения. Здесь интенсивность теплоотвода зависит от площади Аох теплоотдающей поверх­ности:
При этом средний по поверхности трения удельный тепло­вой поток, обусловленный теплоотдачей,
где с — коэффициент теплоотдачи, определяемый по выраже­нию (2.241).
Результирующий удельный тепловой поток на поверхности трения фрикционного элемента

или с учетом (2.268)


B3JVT-y
приведенный временной фактор мощности.
Очевидно, что приведенный временной фактор работы тре­ния
x'L = Г x'N dt =xL - °('~*вз)  f 9* dr. (2.271)
Дифференциальное уравнение Фурье применительно к тем­пературной задаче в ФС [45] решается для граничных условий, выраженных зависимостью (2.269), с учетом принятых допу­щений. При этом средняя температура поверхности трения
3*=7VT.V -^(St^ + FotI), (2.272)
S^-iJL jj? -i-exp(Ji2/*2FoT). (2.273)
Подставляя в уравнение (2.272) значения т'лг и %'L из выра­жений (2.270) и (2.271), получим
8« |    Bi(l /Сзз) | BiFo(l-/CB3)   Г 8»dt =
/Свз ^вз J
=iVT.y       (5-Слг + Fo xL), (2.274)
где Bi —о6ЭфАчисло Био.
Из выражения (2.274) следует, что условия теплообмена на парах трения характеризуются безразмерным коэффициентом
Так, при 6 = 0 теплоотдача с поверхности трения при буксо­вании ФС отсутствует; это возможно при /Свэ 1- При Ь>0 теплота отводится со свободной поверхности трения.
В относительных единицах, полагая 0 = #*Я/А^т.у6Эф, выраже­ние (2.274) преобразуем к виду
6+   *F0    ffldt= ST" + F0T*  , (2.275) 1   1 + Sb   J I + Sb
При j edt = y уравнение (2.275) сводится к дифференциаль-
ному уравнению первого порядка со свободным членом:
ду   .    ЬУоу        Sxn + foxl dx ~^ I + Sb   *" \+Sb
Его решение
где   £=ехр


1 A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W X Y Z 
А Б В Г Д Е Ж З И К Л М Н О П Р С Т У Ф Х Ц Ч Ш Щ Э Ю Я