SKF - катаог запасных частей


Марка SKF® сегодня охватывает много больше продуктов и услуг, чем когда-либо ранее, и предоставляет больше возможностей для заказчиков. Сохраняя лидерство в области производства подшипников, эталонное качество которых признано во всем мире, SKF открывает новые перспективы технического прогресса, продукции и сервиса, превращаясь в поставщика реальных решений реальных проблем, позволяющих клиентам достигнуть большей прибыльности своих предприятий. Эти решения включают в себя методы повышения продуктивности не только за счет применения инновационных изделий,удовлетворяющих конкретным требованиям заказчика, но и за счет использования передовых компьютерных технологий имитационного моделирования, предоставления консультационных услуг, реализации программ оптимизации производственных активов и самой совершенной в отрасли технологии управления снабжением. SKF-это по-прежнему самые лучшие подшипники качения, но теперь еще и многое другое. SKF - компания инженерных решений Общие сведения Предисловие............................................................................................................. 5 SKF - компания инженерных решений....................................................................... 10 Содержание............................................................................................................... 14 Единица Перевод Длина 1 мм 1 м 1 м 1км 0,03937 дюйма 3,281 футов 1,094 ярда 0,6214 мили 1 дюйм 1ярд 1 миля 25,40 мм 0,3048 м 0,9144 м 1,609 км Площадь КВ .дюйм КВ. фут 1 мм2 1 м2 0,00155 кв.дюйма 10,76 кв.футов 1 кв.дюйм 1 кв.фут 645,16 мм2 0,0929 м2 Объем куб. дюйм куб. фут имп. галлон амер.галлон 1 см3 1м3 1л 1 л 0,061 куб.дюйма 35 куб.футов 0,22 галлона 0,2642 ам. галлона 1 куб.дюйм 1 куб. фут 1 галлон 1 ам. галлон 16,387 см3 0,02832 м3 4,5461л 3,7854 л Скорость миль/час 1м/с 1 км/час 3,28 фут/с 0,6214 миль/час 1 фут/с 1 миль/час 0,30480 м/с 1,609 км/час Масса унция короткая тонна длинная тонна 1г 1кг 1 тонна 1 тонна 0,03527 унции 2,205 фунта 1,1023 кор.тонны 0,9842 дл.тонны 1 унция 1фунт 1 кор.тонна 1 дл.тонна 28,350 г 0,45359 кг 0,90719 тонна 1,0161 тонна Плотность фунт/куб.дюйм 1 г/см3 0,0361 фунт/куб дюйм 1 фунт/куб. дюйм 27,680 г/см3 0,225 фунт-силы 1 -сила Давление, напряжение фунт/кв.дюйм 145 фунт/кв. дюйм 1 фунт/кв. дюйм 6,8948 х Ю3 П, Момент фунт-сила-дюйм 8,85 фунт-сила-дюйм 1 фунт-сила дюйм Мощность фут-фунт/с лошадиная сила 1 Вт 1 кВт 0,7376 фут-фунт/с 1 фут-фунт/с 1,3558 Вт 1,36 л.с. 1л.с. 0,736 кВт Температура градус Цельсия tc = 0,555 (tF-32) Фаренгейта tF = 1,8+ 32 Предисловие Предыдущее издание Общего каталога SKF впервые увидело свет в 1989 году. С тех пор оно было переведено на 16 языков и разошлось по всему миру общим тиражом более 1 миллиона экземпляров. Представленная в последнем издании каталога «новая теория ресурса SKF» стала одним из основных технических стандартов. Столь широкое применение и профессиональное признание позволяет говорить об авторитетности Общего каталога 5KF в масштабе всей отрасли. Впоследствии Общий каталог был переведен в электронный формат, что способствовало повышению его доступности и удобства пользования. Его электронная версия под названием «Интерактивный инженерный каталог» имеется на CD, а также доступна на интернет-сайте www.skf.com. Настоящее новое издание Общего каталога также выходит в электронном и печатном форматах и содержит множество исправлений, дополнений и изменений, призванных повысить ценность изложенной в нем информации. В настоящем предисловии представлены основные разделы каталога, посвященные как теоретическим вопросам,так и техническим характеристикам продукции, а также другая информация, касающаяся важности понимания общих возможностей SKF. Общий каталог: краткие сведения Новое издание Общего каталога SKF содержит данные практически по всем стандартным подшипникам качения и принадлежностям, которые требуются как производителям промышленного оборудования, так и потребителям для ремонтных нужд. Для поддержания высочайшего уровня сервиса, SKF стремится к тому, чтобы стандартный ассортимент удовлетворял требованиям большинства потребителей, а продукцию SKF можно было приобрести в любой стране. Содержащиеся в настоящем каталоге данные отражают уровень развития техники и производственный потенциал SKF по состоянию на начало 2006 года. Эти данные могут отличаться от представленных в более ранних изданиях каталога из-за изменения конструкции изделий, совершенствования технологий и методов расчета. В целях постоянного улучшения качества изделий SKF оставляет за собой право вносить необходимые изменения в материалы, конструкцию и методы производства, а также изменения, обусловленные совершенствованием технологии. Единицы измерения, используемые в настоящем каталоге, соответствуют стандарту 150 (Международная организация по стандартизации) 1000:1992 и Международной системе единицСИ. Теоретическая часть - принципы выбора и применения подшипников Теоретическая часть охватывает основы подшипниковой техники, знание которых необходимо для конструирования подшипникового узла. Разделы расположены в порядке, соответствующем обычной последовательности работы и нже н ера- ко н стру ктора. Важные новшества в теоретической части •    Новая модель расчета трения подшипников качения. •    Уточненные величины номинальных частот вращения в зависимости от допустимых рабочих температур на основе новой модели трения. •    Новая модель расчета требуемой вязкости смазочного материала. •    Новый метод расчета срока службы смазочного материала, а также оптимальных интервалов смазывания подшипников пластичной смазкой. •    Материалы, представленные в различных разделах теоретической части каталога, приводятся с учетом развития техники и накопленного в последние годы опыта практического применения подшипников. •    Технический сервис SKF, предоставляемый для отдельных подшипников, машины или даже целого предприятия - от выбора подшипника и производства расчетов до монтажа, мониторинга и техобслуживания -представлен в разделе «Оптимизация производственных активов». Техническая часть - обозначения, описание и технические характеристики подшипников Таблицы подшипников содержат все технические данные, необходимые для их выбора в зависимости от условий применения. Информация, относящаяся к отдельным типам подшипников, представленных в каталоге, изложена перед соответствующими таблицами подшипников. Заметные новшества в технической части Впервые представлена продукция: •    подшипниковые узлы IC0S® •    радиальные шарикоподшипники из нержавеющей стали •    сферические роликоподшипники с уплотнениями •    тороидальные роликоподшипники CARB® •    гибридные радиальные шарикоподшипники •    подшипники INS0C0AT® •    высокотемпературные шарикоподшипники и подшипниковые узлы типаУ •    подшипники NoWear® •    подшипники с антифрикционным заполнителем Solid Oil. Исследования показали, что такие факторы, как монтаж, смазывание и техобслуживание, оказывают существенно большее влияние на ресурс подшипника, чем предполагалось ранее. По этой причине были включены следующие материалы: •    изделия SKF для технического обслуживания и смазывания •    приборы и системы 5KF для мониторинга состояния машин. Некоторые нововведения заслуживают особого упоминания, т.к. они предоставляют важные преимущества, обеспечивающие улучшение рабочих характеристик или повышение производительности. Так, например, совершенствование конструкции некоторых изделий позволяет создавать более компактные машины без ухудшения, а иногда даже с улучшением рабочих характеристик. Уменьшение размеров также предполагает снижение веса, а значит, влечет за собой снижение трения, рабочих температур, расхода смазочных материалов и потребления энергии, что, в результате, дает большую экономию и прибыльность. С целью повышения удобства нахождения данных по различной продукции во всем объеме информации каталога, эти изделия представлены под следующими названиями: •    подшипники SKF Explorer- новый класс подшипников с улучшенными характеристиками •    подшипники, оптимизированные под конкретные условия эксплуатации, - стандартные подшипники, модифицированные для работы в особых условиях •    мехатронные узлы - комбинации подшипников и электронных датчиков. Эти инновационные изделия являются важнейшими новыми продуктами, представленными в настоящем каталоге. Для удобства пользователя ниже приведено краткое описание этих продуктов. Подшипники SKF Explorer - новый класс подшипников с улучшенными характеристиками Подшипники SKF Explorer-это новый класс радиальных и радиально-упорных шарикоподшипников, цилиндрических роликоподшипников, сферических роликоподшипников, тороидальных роликоподшипников CARB и сферических упорных роликоподшипников, обеспечивающий значительное улучшение ключевых рабочих параметров. Этот новый и непревзойденный уровень характеристик подшипников был достигнут SKF благодаря глубоким знаниям в области применения подшипников в сочетании с накопленным опытом трибологических исследований, совершенствования материалов, оптимизации процессов конструирования и производства. Используя передовые технологии анализа и моделирования и проведя серию подтверждающих испытаний, инженеры SKF сумели доказать, что подшипники SKF Explorer обеспечивают значительное улучшение главных рабочих параметров. В зависимости от типа подшипника и области его применения, эти параметры включают уровень шума, вибрацию, срок службы, стабильность размеров, динамическую грузоподъемность и тепловыделение (момент трения). Поскольку эти параметры недостаточно учтены в стандартизованных методах расчета, расчет ресурса подшипников SKF Explorer производится с использованием модифицированных коэффициентов. По размерам подшипники SKF Explorer взаимозаменяемы с вышеуказанными типами стандартных подшипников. Для их идентификации в таблицах подшипников они обозначены звездочкой (1), расположенной непосредственно перед обозначением подшипника. Создание подшипников SKF Explorer Достижение исключительно высоких рабочих характеристик подшипников SKF Explorer стало возможным только благодаря инновационной разработке изделий и дальнейшему совершенствованию производства подшипников, обеспечивающему строгое соответствие техническим нормам. Исследовав взаимодействие между всеми деталями подшипника, инженеры SKF добились увеличения эффективности смазывания и уменьшения трения, износа и воздействия загрязнений. Для этого международная научно-исследовательская группа исследовала каждую деталь на микроуровне, а затем разработала новые технологии производства изделий, соответствующих новому стандарту качества. Подшипники SKF Explorer отличаются целым рядом технических новшеств, некоторые из которых перечислены ниже: •    Улучшенная подшипниковая сталь. Подшипники SKF Explorer производятся из исключительно чистой и однородной стали с минимальным содержанием примесей. Т.к. по степени чистоты эта улучшенная сталь выходит за пределы существующей классификации, SKF разработала новые методы расчета, учитывающие этот фактор. •    Уникальная технология термообработки SKF Для максимального использования преимуществ сверхчистой стали инженеры SKF разработали и внедрили уникальные технологии термообработки стали, позволяющие оптимизировать устойчивость подшипника к эксплуатационным повреждениям без ущерба его термостабилизации. Показатель износостойкости вырос настолько, что инженеры SKF не смогли составить точный прогноз долговечности при помощи существующих методов расчета с использованием старых коэффициентов. •    Повышение качества обработки поверхностей. Обработка всех контактирующих поверхностей (тел качения и дорожек качения) была усовершенствована с целью повышения эффективности смазывания и снижения уровня шума и вибрации. Это способствовало созданию подшипников и подшипниковых узлов, включая уплотнения, которые отличаются плавностью вращения, меньшей рабочей температурой, требуют меньше смазки и технического обслуживания. Радиальные шарикоподшипники и конические роликоподшипники Со времени выхода в свет предыдущего Общего каталога в конструкцию радиальных шарикоподшипников и конических роликоподшипников было внесено много изменений, улучшающих их рабочие характеристики. В соответствии с производственной стратегией SKF эти усовершенствования были в достаточной степени реализованы в конструкции некоторых типоразмеров подшипников, которые получили сертификацию класса подшипников SKF Explorer. Эти типоразмеры радиальных шарикоподшипников снабжены улучшенными уплотнениями, характеризуются повышенной точностью и качеством обработанных поверхностей, отличаются пониженным уровнем шума и вибрации, а также повышенной точностью вращения. Аналогичным образом для многих типоразмеров конических роликоподшипников производится более тщательная обработка поверхностей для улучшения смазывания. Их отличает значительно меньший уровень шума и вибрации, а использование сверхчистых сталей в сочетании с улучшенной термообработкой значительно увеличивает их ресурс. Поскольку все эти параметры недостаточно учтены в стандартизованных уравнениях, расчет ресурса таких типоразмеров радиальных шарикоподшипников и конических роликоподшипников производится с использованием модифицированных коэффициентов-также, как и для подшипников класса SKF Explorer. Подшипники, оптимизированные под конкретные условия эксплуатации Эти подшипники имеют стандартные размеры, однако отличаются некоторыми особенностями, благодаря которым они могут работать в особых условиях. При правильном применении они могут полностью заменить дорогостоящие подшипники, изготавливаемые на заказ. Кроме того, они позволяют уменьшить время простоя оборудования, поскольку, как правило, поставляются со склада. Эта группа подшипников SKF включает: •    Подшипники NoWear имеют специальное покрытие, позволяющее им работать в тяжелых условиях, включая отсутствие или недостаточность нагрузки и плохое смазывание и попадание загрязнений. •    Подшипники с антифрикционным наполнителем Solid Oil применяются в тех случаях, когда использование обычных способов смазывания пластичной смазкой или маслом неэффективно или нецелесообразно с практической точки зрения. Мехатронные узлы - подшипники со встроенными датчиками Мехатронные подшипниковые узлы SKF могут использоваться для мониторинга или управления механизмами. В настоящем каталоге представлен краткий обзор мехатронных узлов и разработок SKF, которые хорошо зарекомендовали себя в автомобильной и других отраслях промышленности. Более подробную информацию о мехатронных изделиях и возможностях их применения можно получить в ближайшем представительстве SKF. Сведения о подшипниках со встроенными датчиками, входящих в стандартную номенклатуру изделий SKF, а также их технические данные, можно найти в соответствующем разделе технической части каталога. Прочие изделия SKF В данном разделе приведено краткое описание всех подшипников качения, подшипников скольжения, уплотнений и т.д., не перечисленных в технической части каталога. При наличии дополнительной информации, дается ссылка на соответствующий электронный/печатный источник SKF. Системные решения SKF В основу разработки эффективных системных решений была положена обширная база знаний SKF в области применения подшипников и предъявляемых к ним высоким требованиям. Некоторые из этих решений не связаны с подшипниками. Это четко выражает стремление SKF выйти за рамки традиционного применения подшипников и сделать шаг в сторону использования других технологий из области мехатро-ники и электроники. Вот некоторые из наиболее важных системных решений, предлагаемых SKF в настоящее время: •    Copperhead для вибромашин •    ConRo для машин непрерывного литья заготовок •    решения для бумагоделательных машин •    решения для печатных машин •    решения для автомобильных трансмиссий •    решения для рельсовых транспортных средств •    решения для ветроэнергетики Другие каталоги SKF Несмотря на то, что Общий каталог содержит более 1100 стр. информации об изделиях SKF, он не дает исчерпывающего представления о полном ассортименте продукции, выпускаемой компанией SKF. Подробная информация о многих других изделиях SKF, которые не приведены в настоящем каталоге, имеется в следующих печатных каталогах: •    игольчатые подшипники •    прецизионные подшипники •    подшипники и подшипниковые узлы типаУ •    шарнирные подшипники и головки штоков •    принадлежности подшипников •    корпуса подшипников •    уплотнения Краткое описание этих изделий можно найти в разделе «Прочие изделия SKF» на стр. 1081, или на интернет-сайте www.skf.com. Информацию о широком ассортименте подшипниковых изделий для линейного перемещения, шариковых и роликовых винтах и приводных механизмах линейного перемещения можно найти в отдельном каталоге SKF «Системы линейного перемещения», который можно получить в ближайшем представительстве SKF или на интернет-сайте linearmotion.skf.com Интерактивный инженерный каталог SKF Этот каталог SKF имеется в электронном формате на на интернет-сайте www.skf.com. Интерактивный инженерный каталог SKF содержит исчерпывающую информацию о следующих изделиях 5KF: •    подшипники качения, включая принадлежности •    подшипниковые узлы •    корпуса подшипников •    подшипники скольжения •    уплотнения Электронный формат каталога обеспечивает быстрый поиск требуемой информации, а также возможность расчета таких критических конструктивных параметров, как, •    номинальный и модифицированный ресурс (1-10 и Urn) •    требуемая вязкость смазочного материала •    эквивалентная нагрузка на подшипник •    минимальная нагрузка на подшипник •    динамическая осевая грузоподъемность цилиндрических роликоподшипников •    трение •    частоты подшипников •    ресурс смазочного материала уплотненных подшипников •    осевое смещение в подшипниках CARB •    допуски и посадки вала •    допуски и посадки отверстия корпуса Кроме того, с интернет-сайта могут быть загружены двух- и трехмерные чертежи изделий в 50 форматах CAD. SKF - лучший поставщик Общий каталог SKF- при всем объеме имеющейся в нем информации - лишь один из многих предоставляемых ресурсов, которыми пользуются наши клиенты. Существует также много других дополнительных преимуществ, которые делают выбор в пользу SKF выгодным вложением средств, а именно: •    упрощенная процедура выбора подшипника •    возможность поставки в любую страну •    политика постоянного обновления продукции •    современные технические решения •    обширные инженерно-технические знания практически во всех отраслях промышленности. Компания SKF100 лет назад изобрела самоуста-навливающийся подшипник и в процессе своего развития превратилась в компанию инженерных решений, использующую уникальный потенциал знаний, накопленный в пяти областях, с целью создания уникальных решений для своих клиентов. Эти пять областей охватывают не только подшипники, подшипниковые узлы и уплотнения, но и смазочные материалы и системы смазывания, критичные для обеспечения долговременной работы подшипников; мехатронные узлы, интегрирующие знания в области механики и электроники в более эффективные системы линейного перемещения и подшипники с встроенными датчиками; а также широкий спектр услуг - от проектирования и управления запасами до мониторинга состояния оборудования и создания систем надежности. SKF - компания инженерных решений
Несмотря на расширение сферы деятельности, SKF продолжает сохранять мировое лидерство в области разработки, производства и маркетинга подшипников качения, а также сопутствующих изделий, например, манжетных уплотнений.Кроме того, SKF удерживает прочные позиции на расширяющемся рынке систем линейного перемещения, прецизионных подшипников для аэрокосмической отрасли, шпинделей для станков и услуг по техническому обслуживанию промышленного оборудования. Группа 5KF получила сертификат ISO 14001, международный стандарт по охране и рациональному использованию окружающей среды, а также 0HSAS18001, стандарт по здравоохранению и мерам безопасности. Отдельные службы получили сертификат качества в соответствии с ISO 9000 и QS 9000. Имея в своем составе около 100 предприятий и торговых компаний в 70 странах мира, SKF является крупнейшей международной компанией. Кроме того, 15 ООО тысяч наших дистрибьюторов и дилеров, офисы по всему миру, а также сеть интернет-магазинов и глобальная торговая сеть способствуют максимальной доступности изделий и услуг SKF. По сути технические решения SKF доступны в любое время и в любом месте. Сегодня престиж марки SKF как никогда высок, что неудивительно - ведь за ней стоит компания инженерных решений, готовая предоставить изделия мирового класса и интеллектуальные ресурсы, а также разработать индивидуальную программу для достижения успеха. Системы смазывания
Уплотнения
Сервис
Подшипники и подшипниковые узлы
Мехатронные узлы
Развитие мехатронных технологий SKF обладает уникальным опытом в области быстро развивающихся мехатронных технологий -от создания мехатронных приводных модулей для авиационной и автомобильной отраслей до модулей движения рабочих органов автопогрузчиков. SKF первой использовала мехатронные технологии для создания авиационных приводов и тесно сотрудничает со всеми крупнейшими аэрокосмическими компаниями. Например, практически все самолеты типа Airbus снабжены разработанными SKF мехатронными системами управления полетом.
SKF также является лидером в области мехатронных технологий для автомобильной отрасли и принимала участие в разработке мехатронных систем управления и тормозов для двух концепт-каров. Дальнейшее развитие мехатронной технологии привело к созданию полностью электрического автопогрузчика, для которого SKF разработала мехатронные узлы, заменившие гидравлические приводы всех органов управления погрузчика. Обуздание энергии ветра Развитие ветроэнергетики обеспечивает доступ к экологически чистому источнику электроэнергии. SKF тесно сотрудничает с мировыми лидерами в области производства ветроэнергетических установок, разрабатывая высокопроизводительные и надежные турбины и поставляя специальные подшипники и системы мониторинга состояния, позволяющие увеличить срок службы оборудования ветроэнергетических установок, работающих в отдаленных и труднодоступных местах.

Новое «средство от простуды» В условиях суровых зим, особенно в северных странах, низкие температуры приводят к заклиниванию буксовых подшипников в результате смазочного голодания. SKF разработала новое семейство синтетических смазочных материалов, состав которых сохраняет требуемую вязкость даже при этих экстремальных для подшипников температурах. Знания 5KF позволяют производителям и конечным пользователям преодолеть эксплуатационные проблемы, вызываемые экстремально низкими или высокими температурами. Например, изделия SKF работают в различных условиях окружающей среды - от хлебопекарных печей до холодильных камер быстрого замораживания.
Пылесос-«чистюля» Электродвигатель и его подшипники являются сердцем многих электробытовых приборов. SKF в тесном контакте с производителями бытовой техники работает над улучшением технических характеристик приборов, снижением их себестоимости, уменьшением веса и энергопотребления. Одним из результатов такого сотрудничества являются пылесосы нового поколения с повышенной мощностью всасывания. Знания SKF в области технологии малых подшипников также используются производителями электроинструментов и офисного оборудования. Лаборатория на скорости 320 км/час Наряду со всемирно известными исследовательскими центрами SKF в Европе и США гонки Формулы 1 создают уникальные условия для совершенствования технологии подшипников. Вот уже более 50 лет изделия, технологии и знания SKF помогают команде Scuderia Ferrari оставаться грозной силой в гонках F1 (в гоночном автомобиле Ferrari в среднем используется более 150 деталей, изготовленных SKF). Полученные при этом знания и опыт мы воплощаем в изделиях, которые поставляем автомобильным компаниям и на рынок запчастей по всему миру.
Оптимизация эффективности производственных активов Через свое специальное подразделение SKF Reliability Systems компания SKF предлагает широкий выбор комплексных услуг по оптимизации производственных активов - от оборудования и программного обеспечения для мониторинга состояния до разработки стратегии техобслуживания и оказания инженерного содействия в целях повышения надежности оборудования. В целях повышения эффективности и производительности некоторые промышленные предприятия выбрали интегрированное решение по внедрению системы техобслуживания, согласно которому SKF выполняет весь комплекс работ на основании подрядного контракта с фиксированной стоимостью. Планирование устойчивого роста По самой своей природе подшипники вносят позитивный вклад в охрану окружающей среды. Уменьшение трения увеличивает к.п,д. машин, делая их более экономичными с точки зрения потребления энергии и смазочных материалов. SKF постоянно повышает планку качества своей продукции, способствуя появлению нового поколения высокоэффективных изделий и оборудования. Заботясь о будущем, SKF планирует и реализует свою глобальную политику и производственные технологии таким образом, чтобы помочь защитить и сохранить невосполнимые природные ресурсы Земли. Мы продолжаем политику устойчивого роста, не забывая об ответственности за сохранение окружающей среды. Содержание Принципы выбора и применения подшипников Терминология подшипников..................................................................................................................................................................................................................20 Типы подшипников..........................................................................................................................................................................................................................................................23 Выбор типа подшипника........................................................................................................................................................................................................................................33 Пространство для подшипника........................................................................................................................................................................................................35 Нагрузки......................................................................................................................................................................................................................................................................................37 Перекос..........................................................................................................................................................................................................................................................................................40 Точность........................................................................................................................................................................................................................................................................................40 Скорость......................................................................................................................................................................................................................................................................................42 Малошумное вращение..................................................................................................................................................................................................................................42 Жесткость..................................................................................................................................................................................................................................................................................42 Осевое смещение........................................................................................................................................................................................................................................................43 Монтаж и демонтаж................................................................................................................................................................................................................................................44 Встроенные уплотнения..................................................................................................................................................................................................................................45 Матрица: Тип подшипника - конструкция и характеристики......................................................................................................46 Выбор размера подшипника..........................................................................................................................................................................................................................49 Системный подход и надежность подшипника....................................................................................................................................................50 Грузоподъемность и ресурс......................................................................................................................................................................................................................51 Выбор размера подшипника по формулам ресурса....................................................................................................................................52 Динамические нагрузки на подшипник............................................................................................................................................................................73 Выбор размера подшипника по статической грузоподъемности........................................................................................76 Примеры расчетов....................................................................................................................................................................................................................................................78 Расчетные средства SKF................................................................................................................................................................................................................................82 Инженерный консалтинг SKF................................................................................................................................................................................................................84 Ресурсные испытания SKF..........................................................................................................................................................................................................................85 Трение......................................................................................................................................................................................................................................................................................................87 Оценка момента трения....................................................................................................................................................................................................................................88 Уточненный расчет момента трения..........................................................................................................................................................................................88 Новая модель SKF для расчета момента трения................................................................................................................................................89 Фрикционные характеристики гибридных подшипников................................................................................................................102 Пусковой крутящий момент......................................................................................................................................................................................................................103 Потери мощности и температура подшипника....................................................................................................................................................103 Примеры расчетов....................................................................................................................................................................................................................................................104 Скорости и вибрация......................................................................................................................................................................................................................................................107 Номинальные частоты вращения..................................................................................................................................................................................................108 Предельные частоты вращения......................................................................................................................................................................................................114 Особые случаи..................................................................................................................................................................................................................................................................114 Возникновение вибрации в подшипнике........................................................................................................................................................................115 Влияние подшипника на вибрацию машины..........................................................................................................................................................115 Подшипники-общие сведения..............................................................................................................................................................................................................117 Размеры........................................................................................................................................................................................................................................................................................118 Допуски........................................................................................................................................................................................................................................................................................120 Внутренний зазор подшипника..........................................................................................................................................................................................................137 Материалы подшипников качения............................................................................................................................................................................................138 Сепараторы............................................................................................................................................................................................................................................................................144 Обозначения подшипников......................................................................................................................................................................................................................147 Применение подшипников................................................................................................................................................................................................................................159 Подшипниковые узлы........................................................................................................................................................................................................................................160 Радиальная фиксация подшипников....................................................................................................................................................................................164 Осевая фиксация подшипников......................................................................................................................................................................................................199 Конструкция сопряженных деталей..........................................................................................................................................................................................204 Предварительный натяг подшипников..............................................................................................................................................................................206 Узлы уплотнений..........................................................................................................................................................................................................................................................218 Смазывание....................................................................................................................................................................................................................................................................................229 Смазывание пластичной смазкой..................................................................................................................................................................................................231 Пластичные смазки..................................................................................................................................................................................................................................................231 Пластичные смазки SKF..................................................................................................................................................................................................................................236 Повторное смазывание......................................................................................................................................................................................................................................237 Процедуры повторного смазывания........................................................................................................................................................................................242 Смазывание маслом..............................................................................................................................................................................................................................................248 Монтаж и демонтаж........................................................................................................................................................................................................................................................257 Общая информация................................................................................................................................................................................................................................................258 Монтаж..........................................................................................................................................................................................................................................................................................261 Демонтаж..................................................................................................................................................................................................................................................................................268 Хранение подшипников..................................................................................................................................................................................................................................273 Ревизия и очистка......................................................................................................................................................................................................................................................273 Надежность и сервис....................................................................................................................................................................................................................................................275 Интегрированная платформа................................................................................................................................................................................................................276 Концепция «Оптимизации производственных активов»....................................................................................................................276 Технологические и сервисные решения 5KF............................................................................................................................................................277 Диагностические приборы........................................................................................................................................................................................................................280 Технические данные Радиальные шарикоподшипники........................................................................................................................................................................................................287 Радиально-упорные шарикоподшипники............................................................................................................................................................................405 Самоустанавливающиеся шарикоподшипники..........................................................................................................................................................469 Цилиндрические роликоподшипники..........................................................................................................................................................................................503 Конические роликоподшипники..............................................................................................................................................................................................................601 Сферические роликоподшипники........................................................................................................................................................................................................695 Тороидальные роликоподшипники CARB..............................................................................................................................................................................779 Упорные шарикоподшипники......................................................................................................................................................................................................................837 Упорные цилиндрические роликоподшипники............................................................................................................................................................863 Упорные сферические роликоподшипники........................................................................................................................................................................877 Высокотехнологичные изделия................................................................................................................................................................................................................893 Мехатроника................................................................................................................................................................................................................................................................................955 Принадлежности подшипников................................................................................................................................................................................................................973 Корпуса подшипников................................................................................................................................................................................................................................................1031 Изделия для технического обслуживания и смазывания............................................................................................................................1069 Прочие изделия SKF......................................................................................................................................................................................................................................................1081 Индекс изделий..................................................................................................................................................................................................................1121
Принципы выбора и применения подшипников Типы подшипников........................................................................................................................................................................................................23 Выбор типа подшипника......................................................................................................................................................................................33 Выбор размера подшипника............................................................................................................................................................................49 Трение..............................................................................................................................................................................................................................................87 Скорости и вибрация..................................................................................................................................................................................................107 Подшипники-общие сведения..................................................................................................................................................................117 Применение подшипников................................................................................................................................................................................159 Смазывание..............................................................................................................................................................................................................................229 Монтаж и демонтаж......................................................................................................................................................................................................257 Надежность и сервис..................................................................................................................................................................................................275 Подшипниковый узел состоит не только из подшипников, но и сопряженных деталей, например, вала и корпуса, которые являются неотъемлемой частью конструкции подшипникового узла. Важность смазочного материала и уплотнений трудно переоценить. Реализация технического потенциала подшипника зависит от наличия соответствующего смазочного материала, достаточной защиты от коррозии и проникновения посторонних веществ. Загрязненность оказывает негативное влияние срок службы подшипника, поэтому смазочные материалы и уплотнения являются частью бизнеса SKF. Для конструирования подшипникового узла необходимо •    выбрать подходящий тип подшипника •    определить подходящий размер подшипника, но это еще не все. Должны быть приняты решения в отношении •    подходящей формы и конструкции других деталей узла •    типа посадки, внутреннего зазора или преднатяга подшипника •    фиксирующих устройства •    эффективных уплотнений •    типа и количества смазочного материала •    способов установки и демонтажа и т.д. Каждое отдельное решение влияет на рабочие характеристики, надежность и экономичность подшипникового узла. Требуемый объем работ зависит от наличия опыта разработки аналогичных подшипниковых узлов. При отсутствии опыта, возникновении необходимости выполнения специальныхтребований или особого учета стоимости подшипникового узла объем работы увеличится и будет включать, например, более точные расчеты и/ или проведение испытаний. SKF производит широкий ассортимент подшипников различных типов, серий, исполнений и размеров. Самые распространенные из них перечислены в разделе «Индекс обозначений», стр. 1121. Некоторые конструктивные группы подшипников SKF отсутствуют в настоящем каталоге. Информацию о большинстве из них можно найти в специальных каталогах или «Интерактивном инженерном каталоге SKF» на интернет-сайте www.skf.corn. В последующих разделах вводной части каталога, посвященной общим техническим вопросам, инженер, занимающийся разработкой подшипниковых узлов, найдет необходимую исходную информацию, которая расположена в порядке, соответствующем обычной последовательности выполнения работ. По понятным причинам предоставление информации по всем конструкциям подшипниковых узлов невозможно. Поэтому во многих местах каталога содержится ссылка на техническую службу SKF, созданную для оказания комплексной технической поддержки, включая выбор и расчет подходящего подшипника. Чем выше технические требования, предъявляемые к подшипниковому узлу, и чем меньше конструкторский опыт, тем больше оснований у заказчика воспользоваться услугами этой службы. Информация, содержащаяся в общей теоретической части каталога, как правило, относится ко всем подшипникам качения или, по крайней мере, к какой-либо группе подшипников. Специальную информацию, касающуюся каждого конкретного типа подшипника, можно найти только во вступительных статьях соответствующих разделов технической части каталога. Дополнительные каталоги и брошюры, посвященные особым случаям применения подшипников, предоставляются по запросу. Подробную информацию практически по всем подшипникам качения, подшипниковым узлам, подшипникам скольжения, уплотнениям и т.д. можно также найти в «Интерактивном инженерном каталоге SKF» на интернет-сайте www.skf.com. Следует отметить, что приведенные в таблицах подшипников величины грузоподъемности и частот вращения, а также граничной нагрузки по усталости существенно округлены. Для лучшего усвоения часто употребляемых терминов на стр. 20 и 21 даны их определения, которые снабжены пояснительными рисунками. Подробный перечень терминов подшипников и их определения можно найти в издании ISO 5593:1997: Подшипники качения-Словарь терминов. Индекс обозначений Ассортимент изделий, представленный в настоящем каталоге, включает примерно 10 ООО типоразмеров подшипников качения, принадлежностей и корпусов подшипников. Для поиска изделия по его обозначению, например, 6208-2RS1, начиная со стр. 1121 приводится индекс, содержащий обозначение серий. В данном случае серия обозначения -62-2RS1. Обозначения в индексе расположены в алфавитном порядке. Номер страницы, указанный напротив каждого обозначения, соответствует номеру страницы, с которой начинаются таблицы соответствующих изделий. Терминология подшипников Подшипниковый узел (-» рис.1) 1    цилиндрический роликоподшипник
2    шарикоподшипник с четырехточечным контактом 3    корпус 4    вал 5    заплечиквала 6    диаметр вала 7    торцовая шайба 8    манжетное уплотнение вала 9    дистанционное кольцо 10    диаметр отверстия корпуса 11    отверстие корпуса 12    крышка 13    стопорное кольцо Рис. 2
Радиальные подшипники (-» рис. 2 и 3) 3

5
10
внутреннее кольцо наружное кольцо тело качения: шарик, цилиндрический ролик, игольчатый ролик, конический ролик, сферический ролик сепаратор уплотняющее устройство: уплотнение - из эластомерного материала,контактное(см. рисунок)или бесконтактное-защитная шайба - из листовой стали посадочный диаметр наружного кольца отверстие внутреннего кольца диаметр заплечика внутреннего кольца диаметр заплечика наружного кольца канавка под стопорное кольцо
11    стопорное кольцо 12    торцевая плоскость наружного кольца 13    канавка под установку уплотнения
14    дорожка качения наружного кольца 15    дорожка качения внутреннего кольца 16    канавка, сопряженная с кромкой уплотнения 17    торцевая плоскость внутреннего кольца 18    фаска 19    средний диаметр подшипника 20    общая ширина подшипника 21    направляющий борт 22    удерживающий борт 23    угол контакта Упорные подшипники (-» рис. А)
24    тугое кольцо 25    комплект тел качения с сепаратором 26    свободное кольцо 27    свободное кольцо со сферической опорной поверхностью
28    сферическое подкладное кольцо
Типы подшипников Радиальные подшипники Радиальные шарикоподшипники

Однорядные, с пазом и без паза для ввода шариков открытые (1) с защитными шайбами с уплотнениями(2) с канавкой под стопорное кольцо, со стопорным кольцом или без него однорядные тонкостенные открытые (3) с уплотнениями двухрядные (4)

Радиально- упорные шарикоподшипники

однорядные для одиночного и универсального монтажа (5) однорядные прецизионные1^ для одиночного монтажа (6) для универсального монтажа комплекты согласованных подшипников двухрядные
с цельным внутренним кольцом (7) открытые с защитными шайбами с уплотнениями с составным внутренним кольцом Шарикоподшипники с четырехточечным контактом (8) Самоустанавливающиеся шарикоподшипники


с цилиндрическим или коническим отверстием открытые (9) с уплотнениями (10) с широким внутренним кольцом (11) Цилиндрические роликоподшипники

однорядные типа NU (12) типа N (13) фасонное кольцо(16) для подшипников типа NU и NJ
Цилиндрические роликоподшипники двухрядные1^
с цилиндрическим или коническим отверстием типа NNU (17) типа NN (18) типа NNUP четырехрядные^ с цилиндрическим или коническим отверстием открытые (19) суплотнениями Бессепараторные цилиндрические роликоподшипники однорядные типа NCF (20) типа NJG (21) двухрядные с бортами на внутреннем кольце (22) с бортами на внутреннем и наружном кольце суплотнениями(23) Комплекты игольчатых роликов с сепаратором3' однорядные(24) двухрядные (25)

Игольчатые подшипники со штампованным наружным кольцом3'1 одно- и двухрядные открытые (26) суплотнениями (27)
Игольчатые подшипники со штампованным наружным кольцом и закрытым торцом- однорядные и двухрядные открытые (28) с уплотнением(29)

Игольчатые подшипники с бортами3' однорядные и двухрядные без внутреннего кольца (30) с внутренним кольцом открытые

суплотнениями (31) Игольчатые подшипники без бортов3^

однорядные и двухрядные с внутренним кольцом (32) без внутреннего кольца (33) Самоустанавливающиеся игольчатые
ПОДШИПНИКИ3' без внутреннего кольца с внутренним кольцом (34)

Комбинированные игольчатые подшипники3^ Игольчатые роликовые/радиально-упорные шариковые подшипники одинарные (35) двойные (36)


Игольчатые роликовые/упорные шарикоподшипники с бессепараторным упорным шарикоподшипником (37) с комплектом шариков с сепаратором с крышкой или без крышки (38)
Игольчатые роликовые/цилиндрические упорные роликоподшипники без крышки (39) с крышкой (40)

Конические роликоподшипники

однорядные одиночные подшипники (41) комплекты согласованных подшипников х-образная схема(42) о-образная схема схема тандем двухрядные^-1

конфигурация TD0 (о-образная) (43) конфигурация TDI (х-образная) (44) четырехрядные2-конфигурация ТОО (45) конфигурация TQ
Сферические роликоподшипники

с цилиндрическим или коническим отверстием открытые (46) суплотнениями(47) Тороидальные роликоподшипники CARB с цилиндрическим или коническим отверстием открытые с сепаратором (48) с максимальным количеством роликов без сепаратора суплотнениями (49) Упорные шарикоподшипники одинарные с плоским свободным кольцом (50) со сферическим свободным кольцом с подкладным кольцом (51) или без двойные с плоскими свободными кольцами (52) со сферическими свободными кольцами с подкладными кольцами (53) или без Упорно-радиальные шарикоподшипники1’ прецизионные подшипники однорядные для одиночного монтажа (54) для универсального монтажа комплекты согласованных подшипников (55) двухрядные стандартная конструкция (56) высокоскоростная конструкция (57) Упорные цилиндрические роликоподшипники одинарные однорядные(58) двухрядные (59) детали комплекты упорных цилиндрических роликов с сепаратором тугие и свободные кольца Упорные игольчатые подшипники3^ одинарные (60) комплекты игольчатых роликов с сепаратором тугие и свободные кольца упорные кольца Упорные конические роликоподшипники2) Упорные сферические роликоподшипники одинарные(61)
одинарные с крышкой и без крышки (62) для нажимных винтов прокатных станов двойные(63)

Сноска-» стр. 31 Шарикоподшипники - опорные ролики однорядный шарикоподшипник-опорный ролик(64)
двухрядный шарикоподшипник-опорный ролик(65) Роликоподшипники - опорные ролики3)
игольчатые без осевой фиксации с уплотнениями или без таковых без внутреннего кольца с внутренним кольцом (66) игольчатые с упорными кольцами в качестве осевых направляющих с уплотнениями или без таковых с сепаратором(67) бессепараторные
с цилиндрическими роликами в качестве осевых направляющих с лабиринтными уплотнениями (68) суплотнениями (69) с уплотнениями - пружинными кольцами Опорные ролики с цапфой3)
игольчатые с шайбой в качестве осевой направляющей с уплотнениями или без таковых без эксцентриситета(70) с эксцентричным посадочным кольцом с сепаратором (70) без сепаратора с цилиндрическими роликами с лабиринтными уплотнениями (71) суплотнениями без эксцентриситета (71) с эксцентричным посадочным кольцом
Подшипники типа Y (корпусные ПОДШИПНИКИ4)

с фиксацией стопорным винтом внутреннее кольцо, удлиненное с одной стороны (72) внутреннее кольцо, удлиненное с двух сторон (73) с эксцентриковым стопорным кольцом внутреннее кольцо, удлиненное с одной стороны (74)

внутреннее кольцо, удлиненное с двух сторон (75) с коническим отверстием внутреннее кольцо, удлиненное с двух сторон (76)
для монтажа на закрепительной втулке со стандартным внутренним кольцом для установки на валу с натягом (77)
с шестигранным отверстием (78) с квадратным отверстием
см. Каталог SKF «Прецизионные подшипники» или «Интерактивный инженерный каталог SKF» 2> см. «Интерактивный инженерный каталог SKF» см. каталог SKF «Игольчатые подшипники» или «Интерактивный инженерный каталог SKF» см. каталог SKF «Подшипники и подшипниковые узлы типа Y» или «Интерактивный инженерный каталог SKF»
Выбор типа подшипника Пространство для подшипника....................................................................................................................................................................35 Нагрузки......................................................................................................................................................................................................................................37 Величина нагрузки..........................................................................................................................................................................................................................................................37 Направление нагрузки ............................................................................................................................................................................................................................................37 Перекос..........................................................................................................................................................................................................................................40 Точность........................................................................................................................................................................................................................................40 Скорость......................................................................................................................................................................................................................................42 Малошумное вращение..........................................................................................................................................................................................42 Жесткость..................................................................................................................................................................................................................................42 Осевое смещение..............................................................................................................................................................................................................43 Монтаж и демонтаж......................................................................................................................................................................................................44 Цилиндрическое отверстие..............................................................................................................................................................................................................................44 Коническое отверстие................................................................................................................................................................................................................................................44 Встроенные уплотнения..........................................................................................................................................................................................45 Матрица: Тип подшипника - конструкция и характеристики............................................................................46 Каждый тип подшипников имеет характерные особенности, обусловленные его конструкцией, которые делают его более или менее пригодным для работы в определенных условиях. Так, например, радиальные шарикоподшипники способны воспринимать умеренные радиальные и осевые нагрузки. Они обладают малым трением и могут быть изготовлены в прецизионном и малошумном исполнении. Поэтому их предпочитают устанавливать в электродвигателях малого и среднего размера. Сферические и тороидальные роликоподшипники способны нести очень тяжелые нагрузки и являются самоустанавливающимися. Эти свойства объясняют их востребованность, к примеру, в тяжелом машиностроении, где большие нагрузки приводят к изгибу вала и перекосам. Однако, во многих случаях выбор типа подшипника требует учета и сравнения друг с другом нескольких факторов, поэтому общие правила установить невозможно. Цель представленной здесь информации - указать на наиболее важные факторы, которые следует учитывать при выборе типа стандартного подшипника, и тем самым, помочь правильно выбрать тип подшипника в зависимости от следующих требований •    имеющегося пространства •    величин нагрузки •    величин перекоса •    точности вращения •    частоты вращения •    малошумности вращения •    жесткости •    величины осевого смещения •    особенностей монтажа и демонтажа •    наличия встроенных уплотнений. На стр. 46 и 47 приведена сводная таблица (матрица) типов стандартных подшипников с указанием особенностей конструкции, рабочих характеристик и пригодности для работы в определенных условиях эксплуатации. Подробную информацию об отдельных типах подшипников, включая их характеристики и варианты исполнения, можно найти в соответствующих разделах настоящего каталога. В сводной таблице не представлены типы подшипников узкоспециального назначения. Матрица дает относительно поверхностное представление о классификации типов подшипников, т.к. ограниченное количество символов не позволяет провести четкое различие между некоторыми их характеристиками. Так например, жесткость подшипникового узла, состоящего из радиально-упорных подшипников или конических роликоподшипников, также зависит от приложенной силы пред-натяга и частоты вращения, на которую оказывает влияние точность подшипника и сопряженных деталей, а также конструкция сепаратора. Тем не менее, матрица на стр. 46 и 47 позволяет сделать правильный выбор подшипника. Следует также отметить, что на окончательный выбор оказывает влияние общая стоимость и наличие комплектующих подшипникового узла. Другие важные условия, которые необходимо соблюдать при проектировании подшипникового узла, включая грузоподъемность и срок службы, трение, допустимые скорости вращения, внутренний зазор подшипника или преднатяг, смазывание и уплотнение, подробно освещены в отдельных разделах настоящего каталога. Полный ассортимент изделий SKF в настоящем каталоге не представлен. По вопросам получения специальных каталогов и брошюр по подшипникам, которые не представлены ниже, просим обращаться в ближайшее представительство SKF. Пространство для подшипника Во многих случаях один из основных размеров подшипника-диаметр отверстия - обусловлен общей конструкцией машины и диаметром вала. XX
Для валов малого диаметра могут использоваться все типы шарикоподшипников, самыми распространенными из них являются радиальные шарикоподшипники; также могут использоваться игольчатые подшипники (-> рис. 1). Для валов большого диаметра, наряду с радиальными шарикоподшипниками, могут применяться цилиндрические , сферические и конические роликоподшипники (-> рис. 2). XX
Если радиальное пространство ограничено, следует выбирать подшипники с малым поперечным сечением, особенно с малой высотой поперечного сечения, т.е. подшипники серий диаметров 8 и 9. Комплекты игольчатых подшипников с сепаратором, игольчатые роликоподшипники со штампованным наружным кольцом и игольчатые роликоподшипники без внутреннего кольца (-» каталог 5KF «Игольчатые роликоподшипники») (-> рис. 3), а также некоторые серии радиальных и радиальноупорных шарикоподшипников, цилиндрических, конических, сферических и тороидальных роликоподшипников могут быть решением в таких случаях. Рис. 2
Я
ГО
—пй h— Если ограничено осевое пространство, то наряду с различными типами комбинированных игольчатых роликоподшипников (-> рис. 4), могут использоваться некоторые серии цилиндрических роликоподшипников и радиальных шарикоподшипников для радиальных и комбинированных нагрузок соответственно (-» рис. 5). Для восприятия преимущественно осевых нагрузок могут использоваться комплекты упорных игольчатых роликов с сепаратором (с тугими кольцами и без них), а также упорные шарикоподшипники и цилиндрические упорные роликоподшипники {-> рис. 6). Рис. 5
‘lfrgj
Рис. 6
Ш и
Нагрузки Величина нагрузки Рис. 7
Величина нагрузки — это один из факторов, который обычно обусловливает выбор размера используемого подшипника. В целом, роликоподшипники способны воспринимать более значительные нагрузки по сравнению с шарикоподшипниками того же размера (-» рис. 7), а подшипники с максимальным количеством тел качения (бессепараторные подшипники) способны нести более тяжелые нагрузки по сравнению с соответствующими подшипниками, снабженными сепараторами. Шарикоподшипники используются в основном для малых и средних нагрузок. Для тяжелых нагрузок и валов большого диаметра больше подходят роликоподшипники. о
Рис. 8
Направление нагрузки Радиальная нагрузка 1    Г
За исключением цилиндрических роликоподшипников типа NU и N, а также игольчатых и тороидальных роликоподшипников, способнх воспринимать только радиальную нагрузку (-» рис. 8), все остальные радиальные подшипники, помимо радиальных нагрузок, способны воспринимать определенную осевую нагрузку {-> «Комбинированная нагрузка»). Осевая нагрузка Упорные шарикоподшипники и подшипники с четырехточечным контактом (-> рис. 9) подходят для легких и средних нагрузок, действующих исключительно в осевом направлении. Одинарные упорные шарикоподшипники способны воспринимать нагрузки, действующие только в одном направлении; для восприятия нагрузок, действующих в обоих направлениях, необходимы двойные упорные шарикоподшипники. Рис. 9

Упорно-радиальные шарикоподшипники могут воспринимать средние осевые нагрузки при вращении с большой частотой вращения; одинарные подшипники также способны воспринимать радиальные нагрузки, действующие одновременно с осевыми, вто время как двойные подшипники обычно используются только для осевых нагрузок (-> рис. 10). Для средних и тяжелых осевых нагрузок, действующих в одном направлении, подходят игольчатые и конические упорные роликоподшипники, а также сферические упорные роликоподшипники (-> рис. 11), которые также способны воспринимать одновременно действующие радиальные нагрузки. Для тяжелых переменных осевых нагрузок можно использовать два цилиндрических упорных роликоподшипника или два согласованных сферических упорных роликоподшипника. Комбинированная нагрузка Комбинированная нагрузка складывается из радиальной и осевой нагрузок, действующих одновременно. Способность подшипника нести осевую нагрузку определяется величиной угла контакта а - чем больше угол контакта, тем больше подходит подшипник для восприятия осевых нагрузок. Это выражается величиной расчетного коэффициентаY, которая уменьшается с увеличением угла контакта а. Величины этого коэффициента для подшипников определенного типа или для отдельных типоразмеров подшипников можно найти во вступительных статьях соответствующих разделов или непосредственно в таблицах. Осевая грузоподъемность радиального шарикоподшипника зависит от его внутренней конструкции и величины внутреннего зазора (-> раздел «Радиальные шарикоподшипники», начиная со стр. 287). Для комбинированных нагрузок чаще всего используются одно-и двухрядные радиальноупорные шарикоподшипники и однорядные конические роликоподшипники, хотя радиальные шарикоподшипники и сферические роликоподшипники также пригодны в этом случае (-» рис. 12). Кроме того, если величина составляющей комбинированной нагрузки невелика, могут использоваться самоустанавливающиеся шарикоподшипники и цилиндрические роликоподшипники типа NJ и NUP или типа NJ и NU с фасонными кольцами типа HJ (-> рис. 13). Однорядные радиально-упорные шарикоподшипники, конические роликоподшипники, G
Рис. 13
-<] > цилиндрические роликоподшипники типа NJ и NU + HJ, а также сферические упорные роликоподшипники способны воспринимать осевые нагрузки, действующие только в одном направлении. Для осевых нагрузок переменного направления эти подшипники должны устанавливаться в сочетании со вторым подшипником. Поэтому однорядные радиально-упорные шарикоподшипники могут поставляться как «универсальные подшипники» для парного монтажа или в виде специальных комплектов, состоящих из двух согласованных однорядных подшипников (-> разделы «Однорядные радиально-упорные шарикоподшипники», стр. 409, и «Спаренные однорядные конические роликоподшипники», стр. 671). Если осевая составляющая комбинированной нагрузки велика, то для ее восприятия может быть использован отдельный подшипник. Наряду с упорными подшипниками, эту функцию могут выполнять некоторые радиальные подшипники, например, радиальные шарикоподшипники или шарикоподшипники с четырехточечным контактом (-» рис. 14). В таком случае, чтобы подшипник воспринимал только осевую нагрузку, его наружное кольцо должно быть установлено в корпусе с радиальным зазором. О
<
Моментная нагрузка Если нагрузка действует на подшипник эксцентрично, возникает опрокидывающий момент. Несмотря на то, что двухрядные подшипники и, в частности, радиальные или радиально-упорные шарикоподшипники могут воспринимать опрокидывающие моменты, в таких случаях лучше использовать спаренные однорядные радиально-упорные шарикоподшипники или конические роликоподшипники с расположением по 0-образной или Х-образной схеме (-> рис. 15). Перекос Угловые перекосы вала относительно корпуса возникают, например, при изгибах вала, образующихся под воздействием рабочих нагрузок, когда посадочные места подшипника в корпусе имеют разную высоту или когда валы опираются на подшипники, установленные в разных корпусах, находящихся на слишком большом расстоянии друг от друга. Жесткие подшипники, т.е. радиальные шарикоподшипники и цилиндрические роликоподшипники, способны компенсировать без ущерба лишь очень незначительные перекосы. С другой стороны, самоустанавливаю-щиеся подшипники, то есть самоустанавливаю-щиеся шарикоподшипники, сферические и тороидальные роликоподшипники, а также сферические упорные роликоподшипники (-> рис. 16), способны компенсировать перекосы, возникающие под воздействием рабочих нагрузок, а также начальные погрешности механической обработки деталей или монтажа. Допустимые величины перекоса приведены во вступительных статьях соответствующих разделов. В тех случаях, когда прогнозируемые перекосы превышают допустимые величины, просим обращаться в техническую службу SKF. Упорные шарикоподшипники со сферическими подкладными кольцами, подшипниковые узлы типаУ и самоустанавливающиеся игольчатые роликоподшипники (-» рис. 17) могут компенсировать перекос, возникающий вследствие изначальной погрешности при механической обработке или монтаже. Точность В подшипниковых узлах, требующих большой точности вращения (например, в шпиндельных узлах станков), а также работающих на очень высоких частотах вращения, используются подшипники повышенной точности. Во вступительных статьях каждого раздела, посвященного определенному типу подшипников, содержится информация о классах точности, в соответствии с которыми изготавливаются подшипники этого типа. SKF также производит полную номенклатуру прецизионных подшипников, включая однорядные радиально-упор-ные шарикоподшипники, одно-и двухрядные цилиндрические роликоподшипники, а также одинарные и двойные радиально-упорные шарикоподшипники (-> каталог SKF «Прецизионные подшипники»). Ш\
ОО
} {
3 {
) {
Ж
fJQ
оо

Рис. 16

Рис. 17 газ



Скорость Эксплуатационная скорость подшипников ограничивается допустимой рабочей температурой, поэтому для высоких частот вращения наиболее пригодны подшипники с малым трением и, соответственно, низким тепловыделением.
В условиях преимущественно радиальных нагрузок самыми скоростными являются радиальные и самоустанавливающиеся шарикоподшипники (-» рис. 18), а в условиях комбинированных нагрузок-радиальноупорные шарикоподшипники (-» рис. 19). QQ
Это относится в особенности к прецизионным радиально-упорным или радиальным шарикоподшипникам с керамическими телами качения. Рис. 19
В силу особенностей конструкции упорные подшипники не способны работать на таких же высоких скоростях, как радиальные подшипники. Малошумное вращение В некоторых случаях шум, производимый подшипниками, например, в небольших электродвигателях бытовых электроприборов или офисного оборудования, является важным фактором, определяющим выбор подшипника. Для таких случаев 5KF производит специальные радиальные шарикоподшипники Жесткость Жесткость подшипника качения характеризуется величиной упругих деформаций подшипника под нагрузкой. Обычно эти деформации очень малы, и ими можно пренебречь. Однако в некоторых случаях, например, для узлов шпинделей станков или ведущих валов-шестерён, жесткость подшипника является важным фактором. В силу особенностей контакта между телами и дорожками качения роликоподшипники, например, цилиндрические или конические роликоподшипники (-» рис. 20), имеют большую жесткость, чем шарикоподшипники. Жесткость подшипника может быть увеличена за счет преднатяга (—> раздел «Предварительный натяг подшипников», стр. 206). Рис. 20
Осевое смещение Рис. 21
Валы или другие вращающиеся детали машин обычно опираются на фиксирующие и нефиксирующие подшипники (—> раздел «Подшипниковые узлы» стр. 160). Фиксирующие подшипники обеспечивают осевую фиксацию детали машины в обоих направлениях. Наиболее подходящими для этого являются подшипники, способные нести комбинированные нагрузки или обеспечивать осевое направление вращения в сочетании со вторым подшипником (-> матрица, стр. 46 и 47). Нефиксирующие подшипники допускают перемещение вала в осевом направлении, за счет чего подшипник не перегружается, например, в результате теплового расширения вала. В качестве нефиксирующих подшипников подходят игольчатые роликоподшипники и цилиндрические роликоподшипники типа NU и N (-» рис. 21), цилиндрические роликоподшипники типа NJ и некоторые бессепараторные роликоподшипники. Рис. 22
В тех случаях, когда величина осевого смещения должна быть сравнительно большой и существует вероятность перекоса вала, идеальным выбором нефиксирующего подшипника будет тороидальный роликоподшипник CARB (-» рис. 22). Все эти подшипники допускают осевые перемещения вала относительно корпуса внутри подшипника. Допустимые величины осевого смещения внутри подшипника приводятся в соответствующих таблицах подшипников. Рис. 23
Если неразборные подшипники, например, радиальные шарикоподшипники или сферические роликоподшипники (-» рис. 23) используются в качестве нефиксирующих, посадка одного из колец должна быть свободной (-» раздел «Радиальная фиксация подшипников», стр. 164). Монтаж и демонтаж Цилиндрическое отверстие Подшипники с цилиндрическим отверстием проще в монтаже и демонтаже, особенно если для обоих колец требуется посадка с натягом. Разборные подшипники предпочтительны в тех случаях, когда требуется частый монтаж и демонтаж, т.к. кольцо с комплектом тел качения и сепаратором этих подшипников может устанавливаться отдельно от другого кольца. Это относится к шарикоподшипникам с четырехточечным контактом, цилиндрическим, игольчатым и коническим роликоподшипникам (-» рис. 24), а также упорным роликоподшипникам. О
а
Коническое отверстие Подшипники с коническим отверстием (-> рис. 25) могут устанавливаться на конических шейках валов, либо на цилиндрических посадочных местах на валах при помощи закрепительной или стяжной втулки (-» рис. 26) или ступенчатой втулки. Рис. 26 Рис. 25
ГО
Ш
СП
Встроенные уплотнения Выбор уплотнения имеет большое значение для устойчивой работы подшипника. SKF поставляет подшипники со встроенными уплотнениями следующих типов Рис. 27

•    с защитными шайбами (-» рис. 27) •    с уплотнениями малого трения (-» рис. 28) •    с контактными уплотнениями (-> рис. 29), которые обеспечивают экономичные и компактные решения для многих областей применения подшипников. Имеется большое количество исполнений уплотнений для Рис. 28



•    радиальных шарикоподшипников •    радиально-упорных шарикоподшипников •    самоустанавливающихся шарикоподшипников •    цилиндрических роликоподшипников •    игольчатых роликоподшипников •    сферических роликоподшипников •    тороидальных роликоподшипников CARB •    опорных роликов, •    подшипников и подшипниковых узлов типа Y. Все подшипники со встроенными уплотнениями с обеих сторон заполнены пластичной смазкой надлежащего качества и в требуемом количестве.
Рис. 29
Матрица дает лишь самые общие рекомендации, поэтому в каждом конкретном случае необходимо делать более тщательный выбор на основе ранее приведенных данных или более подробной информации, содержащейся во вступительных статьях разделов, посвященных подшипникам соответствующего типа. В случае если указаны несколько типов подшипников, соответствующая информация приведена с той же буквой, которая обозначает отдельный тип подшипника. Условные обозначения + + + отлично + + хорошо + удовлетворительно плохо непригоден <- в одном направлении о в обоих направлениях
Тип подшипника
Типы подшипников - конструкция и характер! Конструкция
ГО
Радиальные шарикоподшипники
Радиально-упорные шарикоподшипники, однорядные а, b
спаренные однорядные, двухрядные с четырехточечным контактом и
Самоустанавливающиеся шарикоподшипники Цилиндрические о
п
роликоподшипники с сепаратором бессепараторные, однорядные бессепараторные, двухрядные а
с
ш
т I
Игольчатые подшипники с кольцами комплекты/штампованные кольца комбинированные подшипники
Конические роликоподшипники, однорядные спаренные однорядные
Сферические роликоподшипники
Тороидальные роликоподшипники CARB с сепаратором бессепараторные
Упорные шарикоподшипники
со сферическим подкладным кольцом
Упорные игольчатые подшипники Упорные цилинд. роликоподшипники
Упорные сферические роликоподшипники
Qa F=ib F ,„с
b, с
И
а + b + +
О" Ф
СГ + *t +
n /14+ + +
*“* (1) i?+
* ш о __
ст ш + 1
£L> СГ + + + +
СГ + + + +
п Сг + + + + +
0    си
1    сг 1 1
er" t$ +
чисто радиальная нагрузка
чисто осевая нагрузка
комбинированная нагрузка
моментная нагрузка
высокая скорость вращения
высокая точность вращения
большая жесткость
малошумность хода
малое трение
компенсация перекоса в процессе вращения
компенсация погрешностей выверки (начальных)
фиксирующие подшипниковые узлы
нефиксирующие подшипниковые узлы
осевое смещение в подшипнике
Характеристики
Пригодность подшипников для
JMS
-J

Выбор размера подшипника Системный подход и надежность подшипника......................................................................................................................50 Грузоподъемность и ресурс................................................................................................................................................................................51 Динамические нагрузки на подшипник и ресурс........................................................................... 51 Статические нагрузки на подшипник..............................................................................................................................................................................................51 Выбор размера подшипника по формулам ресурса........................................................................................................52 Номинальный ресурс.......................................................................................................................... 52 Номинальный ресурс SKF.................................................................................................................. 52 Коэффициент ресурса a5KF............................................................................................................... 53 Условия смазывания - относительная вязкость к.......................................................................... 59 Влияние антизадирных (ЕР) добавок............................................................................................... 61 Коэффициент загрязненности г)с...................................................................................................... 62 Особый случай - поправочный коэффициент агз....................................................................................................................................................68 Расчет ресурса для изменяющихся рабочих условий................................................................... 70 Влияние рабочей температуры......................................................................................................... 71 Требуемый ресурс............................................................................................................................... 71 Динамические нагрузки на подшипник............................................................................................................................................73 Расчет динамических нагрузок на подшипник..............................................................................................................................................................73 Эквивалентная динамическая нагрузка на подшипник................................................................ 74 Требуемая минимальная нагрузка.................................................................................................... 75 Выбор размера подшипника по статической грузоподъемности..................................................................76 Эквивалентная статическая нагрузка на подшипник........................................................................................................................................76 Требуемая статическая грузоподъемность..................................................................................... 77 Проверка показателей статической грузоподъемности................................................................ 78 Примеры расчетов..........................................................................................................................................................................................................78 Расчетные средства SKF........................................................................................................................................................................................82 Интерактивный инженерный каталог.............................................................................................. 82 Программа SKF bearing beacon......................................................................................................... 82 Программа Orpheus............................................................................................................................ 82 Программа Beast................................................................................................................................. 83 Другие программы.............................................................................................................................. 83 Инженерный консалтинг SKF..........................................................................................................................................................................84 Специализированные компьютерные программы......................................................................... 84 Ресурсные испытания SKF..................................................................................................................................................................................85 Прежде всего, выбор размера подшипника, предназначенного для работы в определенных условиях, может производиться на основе показателей его грузоподъемности относительно прилагаемых нагрузок, а также требований, касающихся его срока службы и надежности. Величины динамической грузоподъемности С и статической грузоподъемности Со приведены в таблицах подшипников. Проверка условий динамического и статического нагружения подшипника должна производиться отдельно. Динамические нагрузки должны обобщать весь репрезентативный спектр условий нагружения подшипника. Спектр нагрузок должен включать все пиковые нагрузки, которые могут возникать даже в редких случаях. Статические нагрузки включают в себя не только нагрузки, которые действуют на подшипник в состоянии покоя или на небольших частотах вращения (п < 10 об/мин), но и тяжелые ударные нагрузки (как правило, кратковременные). Системный подход и надежность подшипника В уравнении ресурса SKF напряжение, возникающее под воздействием внешних нагрузок, рассматривается совместно с напряжениями, вызываемыми поверхностной топографией, смазыванием и кинематикой поверхностей контактов качения. Учет влияния на подшипник этой системы комбинированных напряжений позволяет повысить точность прогнозирования реальной работоспособности подшипника в конкретных условиях эксплуатации. Т.к. теория ресурса подшипников сложна и ее подробное описание не входит в задачи настоящего каталога, ее упрощенное «каталожное» описание представлено в разделе «Теория ресурса SKF». Это дает возможность полностью реализовать потенциал подшипников, сделать разумный выбор в пользу подшипника меньшего размера, и осознать степень влияния смазывания и загрязненности на его ресурс. В большинстве случаев усталость металла поверхностей контактов качения является основным механизмом разрушения подшипников качения. Поэтому критерий усталости дорожки качения, как правило, достаточен для выбора типоразмера подшипника качения, предназначенного для работы в определенных условиях. Несмотря на то, что такие международные стандарты, как ISO 281, основаны на теории усталости металла поверхностей контактов качения, важно помнить, что подшипник в сборе необходимо рассматривать как систему, в которой ресурс каждой детали, например, сепаратора, смазочного материала и уплотнения (-> рис. 1), если таковое присутствует, вносит свой равнозначный, а в некоторых случаях главный вклад в эффективный ресурс подшипника. В теории оптимальный срок службы подшипника достигается тогда, когда все его детали служат одинаково долго. Другими словами, расчетный ресурс подшипника будет соответствовать его реальному сроку службы тогда, когда сроки службы других составляющих его компонетов будут не Ресурс подшипниковой системы L)
■-подшипника'
'-дорожек качения* '-тел качения» ^сепаратора» ^смазочного материала;


£
К I)

меньше усталостного ресурса подшипника. Дополнительные факторы могут включать сепаратор, уплотнение и смазочный материал. На практике усталость металла в подавляющем большинстве случаев является главным фактором. Грузоподъемность и ресурс Динамические нагрузки на подшипник и ресурс Величина динамической грузоподъемности С используется для расчетов характеристик динамически нагруженного подшипника, т.е. подшипника, который вращается под нагрузкой. Она выражает величину нагрузки на подшипник, которая обеспечивает номинальный ресурс 1 миллион оборотов согласно 150 281:1990. При этом предполагается, что эта нагрузка постоянна по величине и направлению и является радиальной для радиальных подшипников и осевой, для упорных подшипников. Величины динамической грузоподъемности подшипников SKF определяются согласно ISO 281:1990. Величины грузоподъемности, указанные в настоящем каталоге, действительны для подшипников из хромистой стали с закалкой на минимальную твердость 58 HRC, работающих при нормальных рабочих условиях. Улучшение характеристик материалов и совершенствование технологии производства позволило компании SKF внедрить в производство подшипники класса SKF Explorer. Поскольку эти подшипники имеют улучшенные характеристики, для расчета величины их динамической грузоподъемности по методике ISO 281:1990 следует использовать модифицированные величины коэффициентов. Ресурс подшипника качения определяется •    количеством оборотов или •    количеством рабочих часов при заданной частоте вращения, которое подшипник способен выдержать до появления первых признаков усталостного разрушения металла (выкрашивание, растрескивание с отслаиванием) на одном из его колец или телах качения. Практический опыт показывает, что идентичные по внешнему виду подшипники, работающие в одинаковых условиях, имеют различный индивидуальный ресурс. Поэтому для расчета размера подшипника необходимо более четкое определение термина «ресурс». Все приводимые SKF данные динамической грузоподъемности основаны на ресурсе, которым предположительно обладают (или превышают) 90 % достаточно большой группы одинаковых подшипников. Существует несколько других понятий ресурса подшипника. Одно из них - «срок службы», т.е. фактический ресурс подшипника при определенных рабочих условиях до выхода из строя. Следует иметь ввиду, что прогнозирование ресурса подшипника возможно только с использованием статистических методов. Расчет ресурса относится только к группе подшипников и определенной степени надежности, т.е. помимо этого в 90 % случаев причиной реальных отказов подшипников является не усталость, а загрязнения, износ, перекосы, коррозия или последствия повреждения сепаратора, смазочного материала или уплотнений. Еще одна разновидность ресурса - «заявленный ресурс». Это ресурс, устанавливаемый органами надзора, например, на основе данных гипотетической нагрузки и частоты вращения, которые устанавливаются этими же органами надзора. Как правило, это номинальный ресурс 1_ю> установленный на основе опыта эксплуатации подшипников в аналогичных условиях. Статические нагрузки на подшипник Величина статической грузоподъемности Со используется в расчетах в тех случаях, когда подшипники •    вращаются очень медленно (п < 10 об/мин) •    совершают медленные колебательные движения •    находятся в неподвижном состоянии продолжительное время. Также важно проверить коэффициент запаса для таких кратковременных нагрузок, как ударные или тяжелые пиковые нагрузки, действующие на вращающийся (динамически нагруженный) подшипник или подшипник, находящийся в состоянии покоя. Согласно стандарту ISO 76:1987 базовая статическая грузоподъемность соответствует расчетному напряжению в центре контакта наиболее нагруженного тела качения/дорожки качения, и составляет -    4 600 МПа для самоустанавливающихся шарикоподшипников -    4 200 МПа для других шарикоподшипников -    4 ООО МПа для всех роликоподшипников. Это напряжение создает общую остаточную деформацию тела и дорожки качения, составляющую приблизительно 0,0001 диаметра тела качения. Рассматриваемые нагрузки включают только радиальные для радиальных подшипников и осевые, действующие строго по центральной оси, для упорных подшипников. Проверка соответствия статических нагрузок на подшипник производится по статическому коэффициенту запаса, который определяется как so - Со/Ро. где Со = статическая грузоподъемность, кН Ро = эквивалентная статическая нагрузка на подшипник, кН sq = статический коэффициент запаса. Для расчета величины эквивалентной статической нагрузки на подшипник должна использоваться величина максимальной нагрузки на подшипник. Дополнительную информацию о рекомендуемых величинах коэффициента запаса и методику его расчета можно найти в разделе «Выбор размера подшипника по статической грузоподъемности», стр. 76. Выбор размера подшипников по формулам ресурса Номинальный ресурс Номинальный ресурс подшипника согласно ISO 281:1990 составляет Если частота вращения подшипника постоянна, вычисление ресурса зачастую удобнее производить в рабочих часах по формуле 1_ю = номинальный ресурс (при надежности 90 %), миллионы оборотов Lioh - номинальный ресурс (при надежности 90 °/о), рабочие часы С = динамическая грузоподъемность подшипника, кН Р = эквивалентная динамическая нагрузка на подшипник, кН п = частота вращения, об/мин р = показатель степени уравнения ресурса: = 3 для шарикоподшипников = 10/3 для роликоподшипников Номинальный ресурс SKF Номинальный ресурс современных высококачественных подшипников может значительно отличаться от реального срока службы в определенных условиях эксплуатации. Конкретный срок службы подшипника зависит от целого ряда факторов, включая условия смазывания, степень загрязненности, наличие перекосов, правильность монтажа и условия окружающей среды. Поэтому методика ISO 281:1990/Amd 2:2000 предполагает включение в уравнение ресурса коэффициента модифицированного ресурса, который учитывает условия смазывания и загрязненности подшипника, а также граничную нагрузку по усталости материала. Согласно методике ISO 281:1990/ Amd 2:2000 производители подшипников также должны рекомендовать соответствующий метод расчета коэффициента модифицированной ресурса подшипника в зависимости от условий его эксплуатации. При расчете коэффициента азкр используется тот же принцип граничной нагрузки по усталости Ри, что и при расчете других деталей машин. Величины граничной нагрузки по усталости приведены в таблицах подшипников. Кроме того, коэффициент ресурса asi<F учитывает фактические условия смазывания (относительную вязкость к) и коэффициент уровня загрязненности подшипника г|с. Уравнение ресурса SKF, соответствующее требованиям ISO 281:1990/Amd 2:2000, выглядит следующим образом: Urn = ai aSKF Lio = ai a5KF При постоянной частоте вращения ресурс может быть рассчитан в рабочих часах по формуле: I 1061 l-nmh " / п 4im> Lnm = ресурс SKF (при надежности 100 - %), миллионы оборотов Lnmh = ресурс SKF (при надежности 100 - п1^ %), рабочие часы Lio = номинальный ресурс (при надежности 90 %), миллионы оборотов ai = поправочный коэффициент надежности (-> табл. 1) aSKF = коэффициент ресурса SKF (-> диаграммы 1-4) С = динамическая грузоподъемность, кН Р = эквивалентная динамическая нагрузка на подшипник, кН ^ Параметр л характеризует вероятность отказа, т.е. разницу между требуемой и 100 % надежностью Таблица 1 Величины поправочного коэффициента ресурса а! Надеж- Вероятность Ресурс Коэф-ность отказа    SKF    фициент L    n    LnTT1    а* n = частота вращения, об/мин р = показатель степени: = 3 для шарикоподшипников = 10/3 для роликоподшипников В некоторых случаях удобнее выражать ресурс подшипника не в миллионах оборотов или часах, а в других единицах. Например, ресурс буксовых подшипников, используемых в рельсовых транспортных средствах, обычно выражается в пройденных километрах. Для упрощения расчета ресурса подшипника в различных единицах в табл. 2, стр. 58, приведены наиболее употребительные переводные формулы. Коэффициент ресурса as«F Как указывалось ранее, этот коэффициент зависит от отношения граничной нагрузки по усталости к эквивалентной нагрузке (Ри/Р), условий смазывания (относительная вязкость к) и уровня загрязненности подшипника (г|с). В зависимости оттипа подшипника величины коэффициента asi<F можно определить по одной из следующих четырех диаграмм, где представлены кривые зависимости между г|с (Ри/Р) стандартных подшипников SKF/ подшипников класса SKF Explorer и различными величинами коэффициента вязкости к: Диаграмма 1: Радиальные шарикоподшипники, стр. 54. Диаграмма 2: Радиальные роликоподшипники, стр. 55. Диаграмма 3: Упорные шарикоподшипники, стр. 56. Диаграмма 4: Упорные роликоподшипники, стр. 57. Кривые построены для типичных величин и коэффициентов запаса, обычно ассоциируемых с пределами усталостной прочности других механических деталей. Учитывая допущения, присущие уравнению ресурса SKF, даже если рабочие условия точно определены, использование величин ag|<F свыше 50 не имеет смысла. Коэффициент asi<F Для радиальных шарикоподшипников aSKF Другие стандартные подшипники SKF Подшипники класса SKF Explorer Коэффициент asi<F Для радиальных роликоподшипников aSKF Другие стандартные подшипники 5KF Подшипники класса SKF Explorer Коэффициент asi<F Для упорных роликоподшипников 0,05 Другие стандартные подшипники 5KF 0,005 0,01 0,02 0,05 0,1 0,2 0,5
Подшипники класса SKF Explore
Расчет коэффициента ресурса а5«р Инженерные программы SKF - CADalog или «Интерактивный инженерный каталог SKF» на интернет-сайте www.skf.com -также могут помочь в расчетах величин коэффициента as«p Кроме того, компанией SKF разработаны современные компьютерные программы, позволяющие производить расчет ресурса непосредственно на уровне напряжения контакта качения с учетом других факторов, влияющих на ресурс подшипника, например, таких, как перекос, отклонение вала и деформация корпуса (—» раздел «Расчетные средства SKF», стр. 82). Таблица 2 Коэффициенты пересчета ресурса Основные единицы Переводной коэффициент Миллионы Рабочие оборотов часы Миллионы километров пробега Миллионы колебательных1* циклов 1 миллион оборотов 1 рабочий час 60 л п D 180 х 60 п 2 у106 1 миллион километров 180 х 103 1 миллион колебательных 2 у    2у106    2ynD ЦИКЛОв1>    180    180 x60 л    180 х 103 D = диаметр колеса транспортного средства, м п = частота вращения, об/мин у = амплитуда колебания (угол макс. отклонения от центрального положения), градусы ^ недействительны для малых амплитуд (у < 10 градусов) Условия смазывания - относительная вязкость к Эффективность смазочного материала главным образом определяется степенью разделения контактирующих поверхностей качения. Для образования смазочной пленки достаточной толщины смазочный материал должен обладать определенной минимальной вязкостью при достижении подшипником рабочей температуры. Условия смазывания описываются коэффициентом вязкости к как отношение фактической вязкости v к номинальной вязкости Vi, требуемой для достаточного смазывания. При этом обе этих величины рассматриваются для рабочей температуры смазочного материала (-> раздел «Выбор смазочного масла», стр. 252). 1992 с указанием диапазона вязкости для каждого класса при 40 °С. Некоторые типы подшипников, например, сферические роликоподшипники, конические роликоподшипники и упорные сферические роликоподшипники, обычно имеют более высокую рабочую температуру, чем подшипники других типов, например, радиальные шарикоподшипники и цилиндрические роликоподшипники, при сравнимых рабочих условиях. к = относительная вязкость v = фактическая вязкость смазочного материала при рабочей температуре, мм2/с Vi = номинальная вязкость, зависящая от среднего диаметра подшипника и частоты вращения, мм2/с Для образования смазочной пленки достаточной толщины между контактирующими поверхностями качения смазочный материал должен иметь определенную минимальную вязкость при рабочей температуре. Величину номинальной вязкости Vi, требуемой для достаточного смазывания, можно получить из диаграммы 5, стр. 60, зная величины среднего диаметра подшипника dm = 0,5 (d + D), мм и частоты вращения подшипника п, об/мин. Эта диаграмма была исправлена с учетом результатов последних трибологических исследований подшипников качения. Если величина рабочей температуры подшипника известна из опыта или может быть определена каким-либо иным образом, соответствующая величина вязкости смазочного материала при соответствующей международным стандартам эталонной температуре 40 °С может быть найдена по диаграмме 6, стр. 61 или рассчитана. Данная диаграмма построена для индекса вязкости 95. В табл. 3 приведена классификация вязкости согласно ISO 3448: Таблица 3 Классификация вязкости ISO согласно ISO 3448 Класс    Пределы кинематической вязкости ISO    вязкости при 40 °С средн. мин. макс. ISOVG 1000 ISOVG 1500 Пример расчета Подшипник, имеющий диаметр отверстия d = 340 мм и наружный диаметр D = 420 мм, должен работать при частоте вращения п = 500 об/мин. Т.к. dm = 0,5 (d + D), dm = 380 мм, из диаграммы 5 минимальная номинальная вязкость vl, требуемая для обеспечения достаточного смазывания при рабочей температуре, составляет примерно 11 мм2/с. Если предположить, что рабочая температура подшипника составляет 70 °С, то по диаграмме 6, находим, что требуется смазочный материал класса вязкости ISO VG 32, имеющий фактическую вязкость v не менее 32 мм2/с при температуре 40 °С. Диаграмма 5
Номинальная кинематическая вязкость при рабочей температуре Требуемая вязкость при рабочей температуре, мм2/с dm = 0,5 (d+D),мм
Влияние антизадирных (ЕР) добавок Как известно, использование некоторых видов антизадирных (ЕР) добавок может продлить срок службы подшипника за счет улучшения некоторых характеристик смазочного материала. Например, если к < 1 и коэффициент загрязненности пс ^ 0,2, то согласно DIN ISO 281 Приложение 1:2003 при расчете можно использовать величину к = 1 при условии использования проверенных эффективных добавок ЕР. В этом случае величина коэффи Кинематическая вязкость при рабочей температуре классификация ISO VG Требуемая вязкость Vi при рабочей температуре, мм2/с Рабочая температура, °С
циента ресурса asKF должна быть < 3, но не ниже величины ag^p для обычных смазочных материалов. Для остального диапазона коэффициент asKF может определяться по фактическим величинам к. В случае сильной загрязненности, т.е. при Г|с < 0,2, предполагаемая эффективность применения добавок ЕР должна быть подтверждена испытаниями. См. также информацию относительно добавок ЕР в главе «Смазывание» стр. 229. Диаграмма 6 Коэффициент загрязненности пс Данный коэффициент был введен для учета уровня загрязненности смазочного материала при расчете ресурса подшипника. Влияние загрязненности на усталость подшипника зависит от целого ряда параметров, включая размер подшипника, относительную толщину смазочной пленки, размер и распределение твердых загрязняющих частиц, тип загрязнений (мягкие, твердые частицы и т.д.). Поскольку влияние перечисленных параметров на ресурс подшипника носит сложный характер и многие параметры с трудом поддаются количественному анализу, назначить точные общезначимые величины По не представляется возможным. Однако некоторые рекомендуемые величины приведены в табл. А. Если расчет ресурса безотказно работающего подшипника ранее производился с использованием коэффициента агз,то соответствующую (неявную) величину коэффициента пс можно рассчитать исходя из оценки коэффициента азкр на основе коэффициента агз, как поясняется в разделе «Особый случай - поправочный коэффициент агз», СТР- 68. Следует иметь в виду, что данный метод, вероятно, позволит определить лишь примерную величину коэффициента загрязненности пс для конкретных условий эксплуатации. Второй метод определения величины коэффициента пс состоит в количественном выражении уровня загрязненности и использовании этой величины в качестве исходных данных для оценки величины Пс- Таблица А Ориентировочные величины коэффициента г|с Для разных уровней загрязненности Условие    Коэффициент ric1* для подшипников с диаметром dm<100MM dm>100MM Особая чистота    1    1 Размер частиц примерно равен толщине смазочной пленки Лабораторные условия Высокая степень чистоты    0,8... 0,6    0,9... 0,8 Масло профильтровано через фильтр особо тонкой очистки Типичные условия для подшипников с уплотнениями и пластичной смазкой Нормальная чистота    0,6 ...0,5    0,8 ...0,6 Масло профильтровано через фильтр тонкой очистки Типичные условия для подшипников с защитными шайбами и пластичной смазкой Малая загрязненность    0,5... 0,3    0,6... 0,4 Малая загрязненность смазочного материала Типичная загрязненность    0,3... 0,1    0,4 ...0,2 Типичные условия для подшипников без встроенных уплотнений при грубой очистке масла, наличии частиц износа и проникновении загрязняющих частиц извне Сильная загрязненность    0,1... 0    0,1... 0 Сильно загрязненная среда подшипника и недостаточное уплотнение подшипникового узла. Очень сильная загрязненность    О    О (при экстремальных величинах загрязненности г|с может находиться за пределами шкалы, что вызывает более существенное уменьшение ресурса от ее величины по уравнению для Lnm) ■Ч Шкала г|с указывает только типичный уровень загрязненности твердыми частицами. Загрязненность водой или другими жидкостями, вызывающими уменьшение ресурса подшипника, не учитывается. В случае очень сильной загрязненности (Пс = 0) отказ вызывается износом и фактический ресурс подшипника может быть меньше его номинального ресурса Классификация загрязнений ISO и характеристика фильтра Стандартный метод классификации уровня загрязненности систем смазки регламетирован стандартом ISO 4406:1999. Эта система классификации основана на преобразовании результата подсчета количества твердых частиц в код по шкале загрязненности [-> табл. 5 и диаграмма 7, стр. 65). Один из методов оценки уровня загрязненности масла подшипника состоит в подсчете количества твердых частиц под микроскопом. При этом методе используются две шкалы, соответствующие количеству частиц с размерами более 5 мкм и более 15 мкм. Второй метод предполагает использование автоматических счетчиков твердых частиц и трех шкал, Таблица 5 Классификация ISO - шкала загрязненности Количество частиц на миллилитр Код свыше    до    масла 2 500 000 1300 000
которые соответствуют количеству частиц с размерами более 4 мкм,более 6 мкм и более 14 мкм. Таким образом, классификация уровня загрязненности включает три номера по шкалам загрязненности.
Типичные примеры уровня загрязненности смазочного масла по этой классификации -/15/12 (А) или 22/18/13 (В) представлены на диаграмме 7, стр. 65.
Пример А означает, что масло содержит от 160 до 320 частиц > 5 мкм и от 20 до 40 частиц > 15 мкм на 1 мл масла. Хотя в идеальных условиях смазочные масла должны непрерывно фильтроваться, жизнеспособность системы фильтрации зависит от оптимального соотношения роста затрат на фильтрацию и увеличения срока службы подшипника.
Характеристика фильтра является показателем его эффективности. Эффективность фильтров определяется как коэффициент (3, относящийся к частицам установленного размера.
Чем выше величина (3, тем выше эффективность фильтра по задержанию частиц определенного размера. Поэтому необходимо обращать внимание как на величину (3, так и на установленный размер частиц. Параметр фильтра (3 выражается в виде отношения между количеством частиц определенного размера до и после фильтрации и может быть вычислен по следующей формуле:
Рх = параметр фильтра применительно к частицам размерах х = размер частиц, мкм rii = количество частиц на единицу объема (100 мл) с размерами больше х мкм до фильтра
г>2 = количество частиц на единицу объема (100 мл) с размерами больше х мкм после фильтра
Примечание
Параметр фильтра 3 относится только к одному размеру частиц в мкм, что выражается индексом, например, (З3, (З^,, З12. и т.д. Например, параметр «Рб = 75» означает, что только 1 из 75 частиц размером 6 мкм или крупнее проходит через фильтр.
Определение величины пс при известном уровне загрязненности
При смазывании маслом, если известно значение уровня его загрязненности, полученное путем микроскопного подсчета или автоматического анализа частиц (по методике ISO 4406:1999) или опосредованно, по величине параметра фильтрации применительно к системе циркуляции масла, полученные данные можно использовать для определения величины коэффициента загрязненности г|с- При этом следует иметь в виду, что величину коэффициента г|с невозможно определить путем одного лишь измерения уровня загрязненности масла. Она в большой степени зависит от условий смазывания, т.е. от относительной вязкости к и размера подшипника. Здесь приводится упрощенный метод определения величины коэффициента Пс по методике DIN ISO 281 Приложение 4:2003. Коэффициент загрязненности г|с определяют на основе кода шкалы загрязненности масла (или коэффициента фильтрации, применяемого для конкретной системы смазывания), используя величины среднего диаметра подшипника dm = 0,5 (d + D), мм, и коэффициента вязкости к(-> диаграммы 8 и 9, стр. 66).
Диаграммы 8 и 9содержаттипичные величины коэффициента Пс для циркуляционного смазывания маслом с различной степенью фильтрации и различными уровнями загрязненности масла. Аналогичные величины уровня загрязненности допустимо использовать в тех случаях, когда использование масляной ванны практически не приводит к увеличению содержания загрязняющих частиц в системе.
С другой стороны, если количество частиц в масляной ванне продолжает увеличиваться из-за усиленного износа или попадания загрязняющих частиц извне, это должно быть отражено в выборе величины коэффициента г|с, соответствующего системам смазки масляной ванной, как определено методикой DIN ISO 281 Приложение 4:2003.
Для смазывания пластичной смазкой величина hc также может определяться аналогичным образом, хотя измерение уровня загрязненности может быть затруднено и поэтому устанавливается методом простой качественной оценки.
Диаграммы 10 и 11, стр. 67, содержат типичные величины коэффициента пс для
смазывания пластичной смазки в условиях особой и нормальной чистоты.
При необходимости определения величины коэффициента hc для других степеней загрязненности при смазывании циркуляцией масла, масляной ванной и пластичной смазкой рекомендуем обратиться к методике DIN ISO 281, Приложение 4:2003 или в техническую службу SKF.
Представление о влиянии загрязнений на усталостный ресурс подшипника дает следующий пример. Несколько радиальных шарикоподшипников 6305 с уплотнениями и без уплотнений были испытаны в условиях сильно загрязненной среды (коробка передач с большим количеством частиц продуктов износа). Отказов в работе подшипников с уплотнениями не было, поэтому испытания были прерваны по практическим соображениям после того, как наработка подшипников с уплотнениями в 30 раз превысила экспериментальный ресурс подшипников без уплотнений. Ресурс подшипников без уплотнений равнялся ОД от расчетного ресурса 1_ю> что соответствует величине коэффициента пс = 0 по табл. 4, стр. 62.
Диаграммы 1-4, стр. 54, иллюстрируют важность чистоты смазочного материала на примере быстрого падения величины коэффициента as«F при снижении величины He-Применение подшипников со встроенными уплотнениями - хороший и экономичный способ достижения высокой степени чистоты смазочного материала в подшипниках.
Классификация ISO и примеры подсчета частиц
Номер по шкале
4 6    14    В
Размер частиц, мкм
А = микроскопный подсчет частиц ( /15/12)
В = автоматический подсчет частиц (22/18/13)
Коэффициент загрязненности Пс Для следующих условий:
-    циркуляционное смазывание маслом
-уровень загрязненности твердыми частицами -/15/12 согласно ISO 4406:1999
-    параметр фильтра З12 = 200
Пс
Диаграмма 9
Коэффициент загрязненности г)с Для следующих условий:
-    циркуляционное смазывание маслом
-    уровень загрязненности твердыми частицами -17/14 согласно ISO 4406:1999
-    параметр фильтра р25 = 75
Пс
Диаграмма 11
Коэффициент загрязненности Г|с Для смазывания пластичной смазкой, нормальная чистота
Особый случай - поправочный коэффициент а2з
В предыдущих изданиях каталога SKF корректировка величины номинального ресурса производилась путем ввода поправочного коэффициента а2з, учитывающего материал и смазывание. Этот коэффициент был впервые введен SKF в 1975 году.
В методике ISO 281:1990/Amd 2:2000 этот тип корректировки ресурса упомянут как частный случай более общего модифицированного коэффициента ресурса а$кр Под поправочным коэффициентом агз имеется в виду удельное соотношение «загрязненность-нагрузка» he (Ри/Р)Ьз используемого в диаграммах коэффициента ресурса asKF- Т.к. величина коэффициента агз зависит только от относительной вязкости к, уровень а2з наложен на кривые, соответствующие различным значениям к на диаграммах 1-4, стр. 54, определения коэффициента aSKF в точке, где r|c (Ри/Р) =
[Пс (Рц/Р)Ьз- Таким образом, величина коэффициента загрязненности пс становится равной
Пс = [Пс(Ри/Р)]2з/(Ри/Р)
Месторасположение точки, где r)c (Ри/Р) =
[Пс (Рц/Р)Ьз обозначено пунктирной линией, а величины отношения для стандартных подшипников и подшипников класса SKF Explorer приведены в табл. 6. Так, например, для стандартных радиальных шарикоподшипников соответствующая величина г|с составляет
ai = поправочный коэффициент надежности (-» табл. 1, стр. 53) агз = поправочный коэффициент материала и смазки, если nc (Ри/Р) = [Пс (Ри/Р)Ьз (-» диаграммы 1-4, стр. 54 и далее)
Использование поправочного коэффициента агз на практике предполагает, что условие напряжения характеризуется величиной Пс (Рц/Р) = [Лс (Ри/Р)]гз- Если фактическая величина пс (Ри/Р) подшипника меньше или больше, величины [рс (Рц/Р)]2з> оценка ресурса подшипника будет соответственно занижена или завышена. Другими словами, случаи тяжелых нагрузок и повышенной загрязненности и легких нагрузок и высокой чистоты отражаются поправочным коэффициентом агз недостаточно точно.
0,05 Пс= Ри/Р
В том месте, где величина отношения «загрязненность-нагрузка» [пс (Рц/Р)]2з = 0,05 на диаграмме 1, стр. 54, aSKF = а2з и а2з можно найти непосредственно по оси а$кр (пересечение с пунктирной линией шкалы к). Затем ресурс вычисляется по упрощенной формуле:
0,23
Urn = а1 а23 Цо. Lnm = номинальный ресурс SKF (при надежности 100 - п %), миллионы оборотов Lio - номинальная ресурс (при надежности 90 %), миллионы оборотов 0,56
Таблица 6 Отношение «загрязненность-нагрузка» [г|с (Ри/Р)]гз Тип    Отношение [пс (Ри/Р)Ьз подшипника    для    для стандартных подшипников подшипников SKF Explorer SKF Радиальные подшипники Шарикоподшипники 0,05 Роликоподшипники 0,32 Упорные подшипники Шарикоподшипники 0,16 Роликоподшипники 0,79 Для стандартных подшипников, работающих с коэффициентом нагрузки С/P, примерно равным 5, уровень загрязненности, при котором agKF = Э2з, потребует величины коэффициента г|с, примерно равной 0,4-0,5. Если фактическая загрязненность системы больше нормального уровня, использование поправочного коэффициента а2з приводит к переоценке ресурса подшипника. Поэтому для повышения надежности выбора размера подшипника SKF рекомендует использовать только метод as«F-Соответствие между поправочными коэффициентами агз и ajKF оказывается полезным для перевода традиционных систем, при расчете которых использовался поправочный коэффициент агз, на более общий поправочный коэффициент as^ Многие надежные и хорошо зарекомендовавшие себя в работе системы, расчет которых производился с использованием поправочного коэффициента а2з, могут быть легко преобразованы в эквивалентный коэффициент as^ На практике это означает введение величины коэффициента загрязненности г|с с учетом отношения «загрязненность-нагрузка» [г|с (Ри/Р)Ьз> величины которого приведены в табл. 6. Полученная таким образом величина коэффициента Пс представляет собой простое приближение Пс. Точность этого первого приблизительного расчета коэффициента пс может быть повышена путем использования номинальных значений загрязненности масла, как описано в подразделе «Определение величины пс при известном уровне загрязненности», стр. 64. См. также пример расчета 2, стр. 78. Расчет ресурса для изменяющихся рабочих условий В тех случаях, когда величина и направление нагрузки на подшипник постепенно изменяются по мере изменения частоты вращения, температуры, условий смазывания и уровня загрязненности, непосредственный расчет ресурса подшипника может быть произведен лишь после того, как будет выполнен промежуточный расчет величины эквивалентной нагрузки применительно к данным переменным условиям. Учитывая сложность системы, расчет этого промежуточного параметра может существенно усложнить расчет ресурса. LlOml- Li0m2, ... Ui,U2,...
Поэтому в случае переменных рабочих условий необходимо сузить спектр нагрузки или рабочий цикл системы до небольшого числа упрощенных вариантов нагрузки (-» диаграмма 12). При постоянном изменении нагрузки ее отдельные уровни нагрузки могут накапливаться, а ее спектр быть сужен до гистограммы блоков постоянной нагрузки, каждый из которых характеризуется определенным процентом или долей времени работы системы. Следует иметь в виду, что тяжелые и средние нагрузки уменьшают ресурс подшипника быстрее, чем более легкие нагрузки. Поэтому важно, чтобы ударные и пиковые нагрузки были хорошо представлены на диаграмме даже в том случае, если периодичность их возникновения небольшая и ограничена несколькими оборотами. Нагрузка на подшипник и рабочие условия, существующие на протяжении рабочего цикла, могут быть приведены к некоторой постоянной величине. Кроме того, количество рабочих часов или оборотов, наработка или совершение которых прогнозируется в течение рабочего цикла, показывают долю ресурса, которая соответствует этому конкретному условию. Так, если обозначить количество оборотов Ni, которое требуется совершить в условиях нагрузки Pi, и N - общий срок службы системы, то доля ресурса Ui = Ni/N будет использована в условиях нагрузки Pi, что выражается величиной расчетного ресурса Liomi. В условиях изменяющейся нагрузки ресурс подшипника можно приблизительно вычислить по формуле Ll0m= Uj и/ и3 -+ --+ --+ >-10пп2 L10m3 = номинальный ресурс, миллионы оборотов = доля номинального ресурса при постоянных условиях 1, 2.....миллионов оборотов = доля ресурса при условиях 1,2,... Примечание: Ui+U2 +......Un = l Использование данного метода во многом зависит от наличия репрезентативных диаграмм нагрузки конкретной системы. Следует иметь в виду, что такие данные могут быть получены из типичных рабочих условий или стандартных рабочих циклов, характерных для машин этого типа. Диаграмма 12 Р v Влияние рабочей температуры В процессе эксплуатации размеры подшипника меняются в результате структурных изменений, происходящих внутри материала подшипника под воздействием температуры, времени и нагрузки. Во избежание недопустимых изменений размеров, вызываемых структурными изменениями, материалы подшипников подвергаются специальной термической обработке (стабилизации) (-» табл. 7). В зависимости от типа стандартные подшипники из сталей объемной и индукционной закалки рассчитаны на работу в условиях максимальных рабочих температур от 120 до 200 °С. Величины максимальных рабочих температур непосредственно зависят от процесса термообработки. В тех случаях, когда это необходимо, дополнительная информация представлена во вступительной статье соответствующего раздела технической части каталога. Если нормальная температура эксплуатации подшипника превышает максимально допустимые величины температур, то следует использовать подшипник с более высокой степенью термической стабилизации. В тех случаях, когда подшипники постоянно работают в условиях повышенных температур, может потребоваться корректировка их динамической грузоподъемности. Для получения дополнительной информации и консультаций по данному вопросу рекомендуем обращаться в техническую службу SKF. Стабильная работа подшипников в условиях повышенных температур также зависит от спо- Таблица 7 Стабильность размеров Класс стабилизации Стабилизация до собности используемого смазочного материала сохранять свои смазочные свойства и от пригодности материалов уплотнений, сепараторов и т.д. (-» разделы «Смазывание» стр. 229, и «Материалы подшипников качения», стр. 138). По вопросам эксплуатации подшипников в условиях высоких температур в целом и в тех случаях, когда требуется класс стабилизации подшипника выше S1, рекомендуем обращаться в техническую службу SKF. Требуемый ресурс При определении размера подшипника, обычно производят проверку соответствия расчетного ресурса SKF с требуемым ресурсом узла. Это, как правило, зависит от типа машины и требований в отношении обслуживания и эксплуатационной надежности. При отсутствии опыта можно использовать рекомендуемые величины, приведенные в табл. 8 и 9, стр. 72. Таблица 8 Ориентировочные величины эксплуатационного ресурса для разных типов машин Тип машины Экспл.ресурс Рабочие часы
Бытовые машины, с/х машины, контрольно-измерительные приборы, медицинское, техническое оборудование    300 ... 3 ООО Машины, используемые в течение короткого времени или с перерывами: ручные электроинструменты, подъемные механизмы в рабочих цехах, строительное оборудование и машины    3 ООО ... 8 ООО Машины, используемые в течение короткого времени или с перерывами, где требуется высокая эксплуатационная надежность: лифты, краны для пакетированных грузов или стропы барабанов и т.д.    8 ООО ... 12 ООО Машины, используемые 8 часов в день, но не всегда с полной нагрузкой: редукторы общего назначения, промышленные электродвигатели, дробилки и мельницы    10 ООО... 25 ООО Машины, используемые 8 часов в день с полной нагрузкой: станки, деревообрабатывающие станки, краны для сыпучих грузов, вентиляторы, ленточные конвейеры, печатное оборудование, сепараторы и центрифуги    20 ООО... 30 000 Машины для непрерывного круглосуточного использования: приводы прокатных станов, электрические машины среднего размера, компрессоры, шахтные подъемники, насосы, текстильное оборудование    40 000... 50 000 Оборудование для ветроустановок, включая главный вал, редуктор качания-наклона, подшипники генератора    30 000... 100 000 Водопроводное оборудование, роторные печи, кабельное оборудование, силовые агрегаты океанских судов    60 000... 100 000 Крупногабаритные электромашины, электростанции, шахтные насосы, шахтные вентиляторы, дейдвудные подшипники океанских судов    > 100 000 Таблица 9 Ориентировочные величины эксплуатационного ресурса буксовых подшипников и подшипниковых узлов для рельсовых транспортных средств Тип транспортного средства    Эксплуатационный ресурс миллионы км Товарные вагоны, соответствующие спецификации UIC с учетом постоянно действующей максимальной нагрузки на ось Пассажирские транспортные средства: пригородные поезда, поезда метро, легкие рельсовые транспортные средства и трамваи Пассажирские вагоны дальнего следования Дизельные и электрические поезда Дизельные или электрические локомотивы Динамические нагрузки на подшипник Расчет динамических нагрузок на подшипник Нагрузки, действующие на подшипник, можно вычислить по законам механики, если внешние силы (например, силы от привода, рабочие силы или силы инерции) известны или могут быть рассчитаны. При расчете составляющих нагрузки для одиночного подшипника в целях упрощения вал рассматривается как балка, покоящаяся на жестких безмоментных опорах. Упругие деформации подшипника, корпуса или рамы машины не рассматриваются, равно как и моменты, возникающие в подшипнике в результате деформаций вала. Эти упрощения необходимы, если расчет параметров подшипникового узла производится при помощи подручных средств, например, калькулятора. Стандартизованные методы расчета грузоподъемности подшипника и эквивалентной нагрузки на подшипник основаны на подобных допущениях. Расчет нагрузок на подшипник может быть основан на теории упругости без вышеуказанных допущений, но для этого требуются сложные компьютерные программы. В этих программах подшипник, вал и корпус рассматриваются как эластичные компоненты системы. Внешние силы, возникающие, например, из собственного веса вала и установленных на нем деталей или из массы транспортного средстства и сил инерции, либо известны, либо могут быть рассчитаны. Однако, при определении рабочих сил (сил прокатки, сил резания в станках и т.д.), ударных сил и дополнительных динамических сил, возникающих, например, в результате дисбаланса, зачастую приходится полагаться на оценки, основанные на опыте эксплуатации подобных машин или подшипниковых узлов. Зубчатые передачи В зубчатых передачах расчет теоретических сил, действующих на зуб, может быть произведен на основе передаваемой мощности и конструктивных параметров зубчатого колеса. Однако имеются дополнительные динамические силы, возникающие в самой шестерне или за счет приводного вала или отбора мощности. Дополнительные динамические силы в шестернях возникают из-за нарушений формы зубьев и дисбаланса вращающихся деталей. В соответствии с требованиями малошумной работы зубчатые колеса изготавливаются по высоким стандартам точности, и эти силы обычно настолько малы, что при расчете подшипников ими можно пренебречь. Дополнительные силы, возникающие вследствие конструктивных особенностей и режима работы сопряженных с зубчатыми колесами механизмов, могут быть определены только в том случае, когда известны условия эксплуатации. Их влияние на величину номинальной ресурса подшипников учитывается при помощи «коэффициента нагрузки», который учитывает ударные нагрузки и к. п. д. передачи. Значения этого коэффициента для различных условий работы обычно приводятся в технических изданиях, публикуемых изготовителями зубчатых колес. Ременные передачи При расчете подшипника опоры шкива ременного привода необходимо учитывать величину эффективного натяжения ремня (окружную силу), которая зависит от величины передаваемого вращающего момента. Величина натяжения ремня должна быть умножена на коэффициент, величина которого зависит от типа ремня, его натяжения и дополнительных динамических сил. Эти значения обычно рекомендуются изготовителями ремней. Однако, если необходимые технические данные неизвестны, можно использовать следующие ориентировочные величины: •    зубчатые ремни = от 1,1 до 1,3 •    клиновые ремни = от 1,2 до 2,5 •    плоские ремни = от 1,5 до 4,5 Большие величины имеют место, если расстояние между валами невелико, а также в случае тяжелых и ударных нагрузок или сильного натяжения ремня. Эквивалентная динамическая нагрузка на подшипник Если установлено, что величина нагрузки на подшипник F, вычисленная на основе вышеуказанных технических параметров, соответствует динамической грузоподъемности подшипника С, т.е. нагрузка постоянна по величине и направлению и действует в радиальном направлении на радиальный подшипник или в осевом направлении вдоль центральной оси на упорный подшипник, тогда Р = F и величины нагрузки можно подставить непосредственно в уравнения ресурса. Во всех других случаях прежде всего необходимо рассчитать эквивалентную динамическую нагрузку на подшипник, которая определяется как гипотетическая нагрузка, постоянная по величине и направлению и действующая в радиальном направлении на радиальный подшипник или в осевом направлении на упорный подшипник и в случае ее приложения оказывающая такое же влияние на ресурс подшипника, как и фактические нагрузки на подшипник (-» рис. 2). Радиальные подшипники нередко подвергаются одновременному воздействию радиальных и осевых нагрузок. Если суммарная нагрузка постоянна по величине и направлению, эквивалентная динамическая нагрузка на подшипник Р может быть вычислена по общей формуле: P = XFr + YFa, О
Fr
Р = эквивалентная динамическая нагрузка на подшипник, кН Fr = фактическая радиальная нагрузка на подшипник, кН Fa = фактическая осевая нагрузка на подшипник, кН X = коэффициент радиальной нагрузки подшипника Y = коэффициент осевой нагрузки подшипника Дополнительная осевая нагрузка оказывает влияние на величину эквивалентной динамической нагрузки Р, действующую на однорядный радиальный подшипник только в том случае, если отношение Fa/Fr превышает определенный ограничивающий фактор е. Для двухрядных радиальных подшипников даже легкие осевые нагрузки, как правило, являются значительными. То же общее уравнение справедливо для сферических упорных роликоподшипников, которые способны воспринимать как осевые, так и радиальные нагрузки. Для упорных подшипников, способных нести только осевые нагрузки, например, упорных шарикоподшипников, цилиндрических упорных и игольчатых упорных роликоподшипников, это уравнение может иметь упрощенный вид при условии, что нагрузка действует вдоль центральной оси Всю информацию и параметры, требуемые для расчета эквивалентной динамической нагрузки на подшипник, можно найти во вступительных статьях соответствующих разделов технической части каталога, посвященных отдельным типам подшипников, а также в соответствующих таблицах подшипников. Переменная нагрузка на подшипник Во многих случаях величина нагрузки носит переменный характер. Формула расчета ресурса для переменных рабочих условий (-» стр. 70). XX
Средняя нагрузка на протяжении рабочего цикла В пределах каждого интервала нагрузки рабочие условия могут слегка отличаться от номинальных величин. Если предположить, что рабочие условия, т.е. скорость и направление нагрузки, достаточно постоянны, а величина нагрузки постоянно изменяется в пределах от минимальной величины Fmjn до максимальной величины Fmax (-> диаграмма 13), то величину средней нагрузки можно определить по формуле Усреднение нагрузки
F
г _ Fmin + 2 Fmax m-    3 Вращающаяся нагрузка Диаграмма 14
Как показано на диаграмме 14, нагрузка fm на подшипник состоит из нагрузки Fi, постоянной по величине и направлению (например, вес ротора), и константы вращающейся нагрузки F2 (например, дисбалансная нагрузка). Величину средней нагрузки можно определить по формуле
Fm = <т (Fi + F2) Величины коэффициента fm можно найти по диаграмме 15. Требуемая минимальная нагрузка Корреляция между нагрузкой и ресурсом не столь очевидна в условиях очень малых нагрузок, т.к. в этом случае основную роль играет не усталость, а другие механизмы разрушения. Диаграмма 15
Для обеспечения стабильной работы на подшипники должна всегда действовать определенная минимальная нагрузка. Практический опыт показывает, что на роликоподшипники должны действовать минимальные нагрузки, соответствующие 0,02 С, а на шарикоподшипники - 0,01 С. Важность приложения этой минимальной нагрузки возрастает в тех случаях, когда подшипник подвержен быстрым ускорениям, а его частота вращения составляет 50 % и более от предельных скоростей, величины которых приведены в таблицах подшипников (-» раздел «Частоты вращения и вибрация», стр. 107). Если требования, касающиеся минимальной нагрузки, выполнить невозможно, следует рассмотреть возможность использования подшипников NoWear (-» стр. 943). Fi+F2
Рекомендации по расчету требуемой минимальной нагрузки для различных типов подшипников приведены во вступительных статьях соответствующих разделов технической части каталога. Выбор размера подшипника по статической грузоподъемности Выбор размера подшипника должен осуществляться на основе статической грузоподъемности Со, если выполняется одно из следующих условий: •    Подшипник находится в состоянии покоя и подвергается постоянным или кратковременным (ударным) нагрузкам. •    Подшипник совершает медленные колебательные движения под нагрузкой. •    Подшипник вращается под нагрузкой с малой скоростью (п < 10 об/мин), и требования к его сроку службы невысоки (уравнение ресурса для эквивалентной динамической нагрузки Р даст в этом случае столь низкую величину требуемой динамической грузоподъемности С, что выбранный подшипник будет значительно перегружен при эксплуатации). •    Подшипник вращается и помимо обычных рабочих нагрузок подвергается воздействию тяжелых ударных нагрузок. Во всех этих случаях допустимая величина нагрузки на подшипник определяется не усталостью материала, а величиной остаточной деформации дорожки качения, возникающей под воздействием нагрузки. Нагрузки, действующие на подшипник, находящийся в неподвижном состоянии или совершающий медленные колебательные движения, а также ударные нагрузки, действующие на вращающийся подшипник, вызывают деформации тел и дорожек качения. Вмятины могут быть распределены по дорожке качения как неравномерно, так и равномерно через промежутки, соответствующие расстоянию между телами качения. Если нагрузка действует на подшипник на протяжении нескольких оборотов, деформации будут равномерно распределены по всей дорожке качения. Остаточные деформации могут вызывать вибрацию подшипника, увеличение уровня шума и трения; кроме того, не исключено увеличение внутреннего зазора или изменение характера посадки.
В какой степени данные изменения ухудшают рабочие характеристики подшипника зависит от требований, предъявляемых к подшипнику в конкретных условиях эксплуатации. Поэтому важно предотвратить или ограничить возникновение остаточных деформаций, что можно сделать путем выбора подшипника с достаточно высоким показателем статической грузоподъемности, если должно быть удовлетворено одно из следующих требований: •    высокая надежность •    низкий уровень рабочих шумов (например, в электродвигателях) •    низкий уровень вибрации (например, в станках) •    постоянный моменттрения подшипника (например, в измерительных аппаратах и испытательном оборудовании) •    малое трение при пуске под нагрузкой (например, в кранах). Эквивалентная статическая нагрузка на подшипник Статические нагрузки, состоящие из радиальных и осевых составляющих, должны быть представлены в виде величины эквивалентной статической нагрузки на подшипник, которая определяется как нагрузка (радиальная для радиальных и осевая для упорных подшипников), вызывающая в подшипнике такую же максимальную нагрузку на тело качения, что и фактическая нагрузка. Ее величину вычисляют по формуле: Р0 = Х0 Fr + Y0 Fa, Ро = эквивалентная статическая нагрузка на подшипник, кН Fr = радиальная нагрузка на подшипник (см. ниже), кН Fa = осевая нагрузка на подшипник (см. ниже), кН Хо = коэффициент радиальной нагрузки Yo = коэффициент осевой нагрузки Примечание При расчете Р0 следует использовать максимальную величину вероятной нагрузки, а ее радиальную и осевую составляющие (-> рис. 3) следует подставить в приведенное выше уравнение. Если статическая нагрузка действует на подшипник в разных направлениях, величина этих составляющих будет изменяться. В таких случаях следует использовать те составляющие нагрузки, которые дают наибольшую величину эквивалентной статической нагрузки Ро-Вся информация и параметры, требуемые для расчета эквивалентной статической нагрузки на подшипник, приводятся во вступитель ных статьях соответствующих разделов, а также в таблицах подшипников. Требуемая статическая грузоподъемность При определении размера подшипника по статической грузоподъемности для расчета требуемой величины статической грузоподъемности подшипника используют величину коэффициента запаса sq, который выражает отношение между статической грузоподъемностью Cq и эквивалентной статической нагрузкой Ро-Требуемую величину статической грузоподъемности Со можно определить по формуле: Со = so Ро> где Со = статическая грузоподъемность, кН Ро = эквивалентная статическая нагрузка на подшипник, кН sq = статический коэффициент запаса В табл. 10 приведены найденные опытным путем ориентировочные величины статического коэффициента запаса sq для шариковых и роликовых подшипников, работающих в различных условиях эксплуатации, которые требуют плавности хода. При повышенных температурах показатель статической грузоподъемности уменьшается. Более подробная информация может быть предоставлена по запросам. Таблица 10 Ориентировочные величины статического коэффициента запаса s0 Вращающийся подшипник Тип рабочих условий
Неподвижный подшипник
Требования по уровню шумов не важно    обычные Шарико- Ролико- Шарико- Ролико- Шарико- Ролико- Шарико- Ролико-подшипн. подшипн. подшипн. подшипн. подшипн. подшипн. подшипн. подшипн. >1,5
>1,5
>2
>1
>2
>2,5
>3
3,5 > 4
Плавные, без вибраций Нормальные Выраженные ударные
нагрузки
Для сферических упорных роликоподшипников рекомендуется использовать so > 4 ^ Если величина нагрузки неизвестна, величины s0 должны быть не меньше вышеуказанных. Если величина ударных нагрузок точно известна, допустимо использовать меньшие величины sq Проверка показателей статической грузоподъемности В тех случаях, когда известна величина эквивалентной статической нагрузки на подшипник Ро,проверка достаточности эквивалентной статической грузоподъемности динамически нагруженных подшипников может быть произведена при помощи уравнения so = Со/Ро Если полученная величина sq меньше рекомендованной величины (-» табл. 10), следует выбрать подшипник, имеющий более высокую статическую грузоподъемность. Примеры расчетов Пример 1 Радиальный шарикоподшипник SKF Explorer 6309 должен вращаться с частотой 3 ООО об/ мин в условиях постоянной радиальной нагрузки Fr = 10 кН. Осуществляется смазывание маслом, имеющим кинематическую вязкость v = 20 мм2/с при рабочей температуре. Требуемая надежность составляет 90 %, а рабочие условия предполагают минимальую загрязненность. Каковы будут номинальный ресурс и ресурс SKF? а) Номинальный ресурс при надежности 90 % Из таблицы подшипников для подшипника 6309: С = 55,3 кН. т.к. нагрузка только радиальная, Р = Fr = 10 кН (-> Эквивалентная динамическая нагрузка на подшипник», стр. 74). Lio = (55,3/10)3 = 169 миллионов оборотов или в рабочих часах L10h = 1 ООО 000/(60 х 3 ООО) х 169 = 940 рабочих часов Ь) Номинальный ресурс SKF при надежности 90 % составляет LlOm = а1 aSKF Lio •    Т.к. требуется надежность 901, необходимо найти величину ресурса 1_ют и ai = 1 [-> табл. 1, стр. 53) •    Из таблицы подшипников для подшипника 6309 следует, что dm = 0,5 (d + D) = 0,5 (45+ 100) = 72,5 мм •    Из диаграммы 5, стр. 60, требуемая номинальная вязкость масла при рабочей температуре для частоты вращения 3 ООО об/мин, Vi = 8,15 мм2/с. Поэтому к = v/va = 20/8,15 = 2,45 •    Вновь из таблицы подшипников: Pu = 1,34 кН и Ри/Р = 1,34/10 = 0,134. Т.к. загрязненность минимальна, г|с = 0,8 и Лс Рц/Р - 0,107. Т.к. к = 2,45 по шкале для подшипников SKF Explorer на диаграмме 1, стр. 54, находим величину азкр = 8. Затем по уравнению ресурса SKF вычисляем LiOm = 1 X 8 X 169 = 1352 миллионов оборотов или в рабочих часах 106 LlOmh = £q LiOm L10mh = 1 ООО 000/(60 X 3 ООО) X1352 = 7 512 рабочих часов Пример 2 Радиальный шарикоподшипник SKF Explorer 6309 из примера 1 работает в составе действующей машины, расчет которой производился несколько лет назад с учетом поправочного коэффициента агз- В настоящее время требуется произвести перерасчет ресурса этого подшипника с учетом поправочного коэффициента агз, а также коэффициента as«F (на основе опыта эксплуатации этой системы), т.е. aSKF = a23- Наконец, требуется найти величину коэффициента загрязненности пс> соответствующую уровню загрязненности системы при условии asKF - а23- •    Если к= 2,45, при помощи шкалы, наложенной на кривые к на диаграмме величин модифицированного коэффициента ресурса aSKF. диаграмма 1, стр. 54, по оси asKF находим коэффициент агз = 1,8. Учитывая, что система полностью удовлетворяет всем требованиям, можно смело предположить, что адкр = агз, поэтому LlOmh = а23 LlOh = aSKF Uoh и Liomh = 1.8 х 940 = 1 690 рабочих часов •    Величина коэффициента г|с, соответствующая этой поправке ресурса по табл. 6, стр. 68, для подшипника SKF Explorer 6309, где Рц/Р = 0,134 Пс = [Пс (Pu/P)]23/(Pu/P) - 0,04/0,134 = 0,3 Пример 3 Требуется проверить расчет существующей системы. Радиальный шарикоподшипник 5KF Explorer 6309-2RS1 с уплотнениями и пластичной смазкой работает в тех же условиях, что описаны в примере 2 (к = 2,45). Требуется проверить соответствие условий загрязненности этой системы для того, чтобы выяснить возможности снижения затрат для достижения требуемого ресурса в 3 ООО рабочих часов. • Учитывая, что подшипник уплотнен и смазан пластичной смазкой, уровень загрязненности можно охарактеризовать как соответствующий уровню «высокая чистота», тогда по табл. 4, стр. 62, Пс = 0,8. Если Ри/Р = 0,134, Пс (Ри/Р) - 0,107, то по шкале для подшипников класса SKF Explorer на диаграмме 1, стр. 54 и к = 2,45, aSKF = 8. Liomh = 8 х 940 = 7 520 рабочих часов • В качестве более дешевого варианта для этого же подшипникового узла выбран подшипник SKF Explorer 6309-2Z с защитными шайбами. Если уровень загрязненности можно охарактеризовать как нормальный, то из табл. 4, стр. 62, г|с = 0,5. Если Ри/Р = 0,134, Пс (Рц/Р) = 0,067, то по шкале для подшипников SKF Explorer на диаграмме 1, стр. 54, к = 2,45, aSKF ~ 3,5. LlOmh = 3,5 х 940 = 3 290 рабочих часов Вывод: Если существует такая возможность, в этом подшипниковом узле можно применить более экономичное решение путем замены подшипника с уплотнениям на подшипник с защитными шайбами. Обратите внимание на то, что использование показателя ресурса, определяемого с учетом поправочного коэффициента агз, не позволяет производить такую оценку конструкции. Кроме того, невозможно вычислить показатель требуемого ресурса (-» пример 2, при использовании поправочного коэффициента агз расчетный ресурс составлял бы всего лишь 1 690 рабочих часов). Пример 4 Радиальный шарикоподшипник SKF Explorer 6309, приведенный в диаграмме 1, работает в составе действующей системы, расчет которой производился несколько лет назад с учетом поправочного коэффициента агз- Поступило несколько жалоб на отказы в работе подшипника. Требуется оценить конструкцию этой подшипниковой системы для определения соответствующих мер по повышению ее надежности. • Производится расчет ресурса с учетом коэффициента а2з- Если к = 2,45, по шкале к на диаграмме величин модифицированного коэффициента ресурса as«F диаграмма 1, стр. 54, по оси ag|<F находим коэффициент а23 = 1.8. LlOmh = а23 * LlOh = 1.8 X 940 = 1 690 рабочих часов •    Величина коэффициента г|с соответствующая величине поправочного коэффициента агз для этого ресурса по табл. 6, стр. 68, и для Ри/Р = 0,134 Пс = [Пс (Pu/P)h/(Pu/P) - 0,04/0,134 = 0,3 •    Микроскопный подсчет количества твердых частиц в пробе масла, взятой из системы, показал наличие загрязненности -/17/14 согласно классификации ISO 4406:1999. Загрязненность вызвана присутствием частиц продуктов износа, которые порождены самой системой. Если эта загрязненность может быть охарактеризована как «типичная», то из табл. 4, стр. 62, а также по диаграмме 9 на стр. 66, Пс = 0,2. Если Ри/Р = 0,134, Пс (Ри/Р) - 0,0268, то по шкале для подшипников SKF Explorer на диаграмме 1, стр. 54, к = 2,45, азкр = 1,2. LlOmh = 1.2 х 940 = 1130 рабочих часов •    Использование подшипника SKF Explorer 6309-2R51 со встроенными уплотнениями позволяет снизить загрязненность до уровня «высокая чистота».Тогда из табл. 4, стр. 62, Пс = 0,8. Если Ри/Р = 0,134, Пс (Ри/Р) = 0,107, то по шкале для подшипников SKF Explorer на диаграмме 1, стр. 54 и к = 2,45, asi<F = 8. Liomh = 8 х 940 = 7 520 рабочих часов Вывод: при использовании коэффициента агз этот подшипниковый узел имеет уровень загрязненности выше, чем тот, который соответствует величине коэффициента пс = 0,3 для подразумеваемого уровня загрязненности, в то время, как реальные условия эксплуатации, которые типичны для загрязненных промышленных трансмиссий, требуют величины коэффициента Пс = 0,2, что подтверждают расчеты с использованием коэффициента аз«р. Возможно, это объясняет причину отказов данного подшипникового узла. Использование подшипника класса SKF Explorer 6309-2R51 со встроенными уплотнениями значительно повышает надежность и позволяет решить эту проблему. Пример 5 Рабочий цикл сферического роликоподшипника класса SKF Explorer 24026-2CS2/VT143, используемого в тяжелом транспортном оборудовании сталеплавильного завода, осуществляется в рабочих условиях, параметры которых приведены в таблице ниже. Величина статической нагрузки на этот подшипник определена с достаточной точностью и учитывает инерцию груза в процессе погрузочной операции и ударных нагрузок при случайном сбросе груза. Требуется проверить соответствие условий динамической и статической нагрузки этого подшипника для предположения, что его требуемый срок эксплуатации должен составлять 60 ООО рабочих часов при минимальном статическом коэффициенте запаса 1,5. Рабочие условия Пример 5/1 Интервал раб. цикла Эквивалентная динам, нагрузка Промежуток времени Частота вращения Темпера Эквивалентная статич. нагрузка об/мин Параметры нагрузки: С = 540 кН; С0 = 815 кН; Ри = 81,5 кН Размеры: d = 130 мм; D = 200 мм, тогда dm = 0,5 (130 + 200) = 165 мм Тип пластичной смазки: Антизадирная пластичная смазка на основе минерального масла/ литиевого мыла, класс консистенции 2 по шкале NLGI, диапазон допустимых температур от -20 до +110 °С и вязкость базового масла при 40 и 100 °С- 200 и 16 мм2/с, соответственно. Затем производятся следующие расчеты и определяются следующие величины: 1.    vi = номинальная вязкость, мм2/с (-» диаграмма 5, стр. 60) - вводные величины: dm и скорость вращения 2.    v = фактическая вязкость, мм2/с (-» диаграмма 6, стр. 61) - вводные величины: вязкость смазочного материала при 40 °С и рабочая температура 3.    к = относительная вязкость (v/vi) 4.    Пс = коэффициент уровня загрязненности (-» табл. 4, стр. 62) - «Высокая чистота», подшипник с уплотнениями: пс = 0,8 Пример 5/2 Расчетные величины цикла Эквивал. динам. нагрузка Требуемая Эксплуат. вязкость вязкость Vl V ресурс Ресурс Итоговый ресурс 1 318 ООО ^ Пластичная смазка, содержащая антизадирные добавки
5.    Цоь = номинальный ресурс согласно уравнению, стр. 52 - вводные величины: С, Р и п 6.    азкр = из диаграммы 2, стр. 55 - вводные величины: подшипник SKF Explorer, пс, Ри, Р и к 7• Uomhi,2, = номинальный ресурс SKF согласно уравнению, стр. 52 - вводные величины: азкр и Liohi,2,... 8. Liomh - номинальный ресурс SKF согласно уравнению, стр. 70 - вводные величины: LiOmhl. Ll0mh2> ... и Ui, U2,... Т.к. номинальный ресурс SKF, составляет 84 300 часов (что больше, чем требуемый срок службы), то соответствие условиям динамической нагрузки подтверждается. Наконец, производится проверка правильности величины статического коэффициента запаса: 0 Р0 500 ’ SO — 1)63 > Sq треб Полученный результат показывает, что величина статического коэффициента запаса для данного подшипника соответствует требованиям. Поскольку величина статической нагрузки определена точно, относительно небольшой разницей между вычисленной и рекомендуемой величиной статического запаса можно пренебречь. Расчетные средства SKF SKF обладает одним из самых полных и мощных комплексов моделирующих и имитационных пакетов программ в подшипниковой промышленности. К их числу относятся как простые программы расчета по формулам Общего каталога 5KF, так и сложнейшие системы, для работы которых требуется мощность нескольких компьютеров. Философия компании предусматривает разработку целого ряда компьютерных программ, удовлетворяющих различным запросам заказчиков - от довольно простых - для проверки правильности проектных решений и исследований среднего уровня сложности - до сложнейших систем имитации функционирования конструкций подшипников и машин. В тех случаях, когда это возможно, эти программы могут устанавливаться на портативные и настольные компьютеры и использоваться инженерами SKF как у заказчика, так на рабочем месте. Кроме того, особое внимание уделяется возможности интеграции и взаимодействия различных систем. Интерактивный инженерный каталог Интерактивный инженерный каталог (IEC) — простой в использовании инструмент для для выбора подшипников и осуществления необходимых расчетов. Поиск подшипников ведется по обозначениям или размерам, кроме того, имеется возможность расчетной оценки простых подшипниковых узлов. Для расчетов используются те же формулы, что и в Общем каталоге 5KF. Кроме того, каталог содержит электронные чертежи подшипников, которые могут быть встроены в чертежи, созданные при помощи популярных программ САПР. Помимо этого, Интерактивный инженерный каталог содержит полный комплект каталогов подшипников качения, в которых представлены подшипниковые узлы, корпуса подшипников, подшипники скольжения и уплотнения. Интерактивный инженерный каталог имеется на CD, а также доступен в Интернет на сайте www.skf.com. Программа SKF bearing beacon SKF bearing beacon - это новая программа, предназначенная для расчета и моделирования подшипниковых узлов в соответствии с требованиями заказчика. Данная программа стала преемницей программы BEACON, переняв ее технологию, дающую возможность производить моделирование гибких систем, включающих элементы заказчика, в трехмерной плоскости. Программа сочетает в себе способность моделирования многофункциональных механических систем (с использованием валов, зубчатых колес, подшипниковых щитов и др.) с возможностью точного моделирования подшипников для последующего проведения глубокого анализа поведения системы в виртуальном механизме. С ее помощью также становится возможным повышение усталостных характеристик металла роликоподшипников, в частности, с использованием номинального ресурса SKF. Программа SKF bearing beacon - это результат кропотливых научных исследований и разработок, проведенных специалистами компании. Программа Orpheus Программа Orpheus, базирующаяся на числовом методе приближенных вычислений, позволяет изучать и оптимизировать динамические характеристики шумов и вибраций в критических подшипниковых узлах (например, в электродвигателях, коробках передач). Она может использоваться для решения нелинейных уравнений движения системы подшипни- ков и сопряженных деталей, включая шестерни, валы и корпуса. Программа обеспечивает глубокое понимание динамического поведения системы, включая подшипники, с учетом отклонений форм (волнистости) и ошибок при монтаже (перекоса). Это позволяет инженерам SKF выбирать оптимальный тип и размер подшипника, а также соответствующие условия монтажа и преднатяга для заданной системы. Программа Beast Beast - имитационная программа, позволяющая инженерам SKF точно воспроизводить динамические условия внутри подшипника. Ее можно рассматривать как виртуальный испытательный стенд, который позволяет производить подробное изучение сил, моментов и т.д. внутри подшипника в условиях любых виртуальных нагрузок. Это позволяет «испытать» новые идеи и конструкции в более сжатые сроки и при этом получить больше данных, чем в процессе традиционных испытаний. Другие программы Наряду с вышеуказанными программами, компанией 5KF разработаны специализированные компьютерные программы, позволяющие ученым SKF разрабатывать подшипники с оптимизированными поверхностями, что обеспечивает продление срока службы подшипника при работе в тяжелых условиях эксплуатации. Эти программы способны производить расчет толщины смазочной пленки в зоне контакта при эластогидродинамическом смазывании. Кроме того, может быть произведен подробный расчет местной толщины смазочной пленки, возникающей внутри таких контактов в результате деформации объемной поверхностной топографии и следующего за этим уменьшения усталостного ресурса подшипника. Для выполнения необходимых операций, требуемых для решения поставленных задач, инженеры SKF используют пакеты программ, предлагаемых другими поставщиками, например, программы для конечноэлементного анализа или динамического анализа систем. Эти программы интегрированы в системы SKF для более оперативной и надежной связи с базами данных и моделями заказчиков. Инженерный консалтинг SKF Базовую информацию, необходимую для расчета и конструирования подшипникового узла, можно найти в настоящем каталоге. Однако бывают случаи, когда требуется максимально точное прогнозирование ожидаемого ресурса подшипника в силу отсутствия достаточного опыта конструирования подобных подшипниковых узлов или в силу крайней важности таких показателей, как экономичность и/или эксплуатационная надежность. В таких случаях целесообразно обратиться в службу инженерной поддержки SKF, которая может предоставить необходимые расчеты, используя новейшие компьютерные программы, а также почти столетний опыт работы SKF в области вращающихся деталей машин. Эта служба предоставляет техническую поддержку с использованием полного спектра «ноу-хау» в области технологий применения подшипников. Специалисты SKF производят: •    анализ технических проблем •    подготовку предложений по оптимальному системному решению •    выбор подходящего смазочного материала и оптимальной методики техобслуживания. Инженерный консалтинг SKF предлагает новый подход к сервисному обслуживанию машин и установок для поставщиков комплектного оборудования и конечных пользователей. К преимуществам такого подхода относятся: •    ускорение разработки и поставки товара на рынок •    снижение затрат на реализацию проектов путем виртуальных испытаний до начала серийного производства •    улучшение параметров подшипникового узла за счетуменьшения уровня рабочих шумов и вибрации •    повышение плотности мощности машин за счет модификации конструкции •    увеличение срока службы подшипниковых узлов за счет улучшения системы смазки или уплотнений. Специализированные компьютерные программы В распоряжении специалистов службы инженерного консалтинга имеются компьютерные программы, позволяющие решать следующие задачи: •    аналитическое моделирование функционирования подшипниковых узлов полной комплектации, включая валы, корпуса, шестерни, муфты и т.д. •    статический анализ, т.е. выявление упругих деформаций и напряжений в деталях механических систем •    динамический анализ, т.е. определение вибрационного поведения систем в рабочих условиях (виртуальное испытание) •    визуализация в режиме анимации структурных и компонентных деформаций •    оптимизация системных затрат, срока службы, уровня вибрации и шума. Краткое описание компьютерных программ, используемых специалистами SKF для расчетов и имитаций, можно найти в разделе «Расчетные средства SKF» на стр. 82. Для получения дополнительной информации о предоставляемых услугах обращайтесь в ближайшее представительство SKF. Ресурсные испытания SKF Деятельность SKF в области испытаний сосредоточена в научно-техническом центре SKF, расположенном в Нидерландах. Имеющееся там испытательное оборудование не имеет аналогов в подшипниковой промышленности по уровню сложности и количеству испытательных стендов. Кроме того, центр поддерживает работы, ведущиеся в исследовательских подразделениях крупнейших производств SKF. Главная цель проводимых SKF испытаний ресурса - постоянное улучшение качества продукции. Важно понять и сформулировать основные физические законы, управляющие поведением подшипников, в виде зависимостей между внутренними и внешними переменными величинами. Такие переменные величины могут представлять характеристики материалов, внутреннюю геометрию подшипника, конструкцию сепаратора, перекос, температуру и другие рабочие параметры. Однако многие влияющие факторы носят не статический, а динамический характер. Примерами могут служить топография рабочих поверхностей контакта, структура материала, внутренняя геометрия и характеристики смазочных материалов, которые постоянно изменяются в процессе эксплуатации. SKF также проводит испытания ресурса в целях: •    обеспечения соответствия реальных характеристик изделий характеристикам,заявленным в каталогах •    контроля качества серийно выпускаемых стандартных подшипников •    исследования влияния смазочных материалов и условий смазывания на срок службы подшипника •    доказательства теорий усталости контакта качения •    сравнения с изделиями конкурирующих компаний-производителей. Методика испытаний, отличающаяся высоким уровнем автоматизации и жестко контролируемыми условиями, а также применение современного и высокосложного оборудования, позволяют проводить систематизированные исследования различных факторов и их взаимодействия. Подшипники класса SKF Explorer являются примером оптимизации влияющих факторов на основе аналитических имитационных моделей и экспериментального подтверждения на уровне отдельных деталей и подшипников в сборе.
Трение Оценка момента трения..........................................................................................................................................................................................88 Уточненный расчет момента трения......................................................................................................................................................88 Новая модель SKF для расчета момента трения..................................................................................................................89 Момент трения качения............................................................................................................................................................................................................................................90 Момент трения скольжения..............................................................................................................................................................................................................................90 Моменттрения уплотнений..............................................................................................................................................................................................................................90 Дополнительные факторы, влияющие на моменты трения в подшипниках..........................................................96 Коэффициентуменьшения за счет нагрева смазочного материала......................................................................................97 Коэффициент уменьшения в режиме кинематического смазочного голодания..............................................98 Потери на сопротивление в условиях смазывания масляной ванной..................................................................................98 Режим смешанного трения для малых скоростей и вязкостей..........................................................................................................100 Влияние величин зазора и перекоса на трение............................................................................................................................................................101 Влияние пластичной смазки на трение........................................................................................................................................................................................102 Фрикционные характеристики гибридных подшипников......................................................................................102 Пусковой крутящий момент..............................................................................................................................................................................103 Потери мощности и температура подшипника......................................................................................................................103 Примеры расчетов..........................................................................................................................................................................................................104 Трение в подшипнике качения является определяющим фактором теплообразования и, следовательно, его рабочей температуры. Величина трения зависит от нагрузки и некоторых других факторов, наиболее существенные из которых-тип и размер подшипника, рабочая частота вращения, характеристики и количество смазочного материала. Общее сопротивление вращению подшипника состоит из трения качения и трения скольжения в контактах качения, зонах контакта между телами качения и сепаратором, а также на направляющих поверхностях тел качения или сепаратора, трения в смазочном материале и трения скольжения контактных уплотнений, при наличии таковых. Оценка момента трения При некоторых условиях, а именно: •    нагрузка на подшипник Р = ОД С •    хорошее смазывание •    нормальные условия эксплуатации, момент трения можно с достаточной точностью рассчитать при помощи постоянного коэффициента трения ц из следующего уравнения: М = 0,5 м Р d, М = моменттрения, Нмм ц = постоянный коэффициент трения для подшипника (-> табл. 1) Р = эквивалентная динамическая нагрузка на подшипник, Н d = диаметр отверстия подшипника, мм Постоянный коэффициент трения р для подшипников без уплотнений Тип    Коэффициент подшипника трения Радиальные шарикоподшипники Радиально-упорные шарикоподшипники -однорядные -двухрядные - с четырехточечным контактом Самоустанавливающиеся шарикоподшипники Цилиндрические роликоподшипники - с сепаратором, если Fa = 0 - бессепараторные, если Fa = 0 Конические роликоподшипники Сферические роликоподшипники Тороидальные роликоподшипники CARB Упорные шарикоподшипники Упорные цилиндрические роликоподшипники Упорные сферические роликоподшипники Уточненный расчет момента трения Таблица 1
Один из методов расчета момента трения подшипника качения заключается в том, что моменттрения делится на независимый от нагрузки момент Мо и зависимый от нагрузки момент Mi, которые затем складываются и дают суммарный момент М = Mo + Mi Таким был метод расчета до сих пор. Однако точность расчетов можно повысить, если в основу такого деления положить не зависимость от нагрузки, а тип источника трения. В сущности, к Мо можно отнести дополнительные внешние источники трения вместе с «гидродинамическим» компонентом трения качения, который также имеет зависимую от нагрузки составляющую. Для точного расчета момента трения в подшипнике качения должны быть учтены четыре разных источника: М = Mrr + MS[ + Msea| + Mdrag> М = общий моменттрения, Нмм Мп- = моменттрения качения, Нмм MS| = моменттрения скольжения, Нмм Mseal = моменттрения уплотнений, Нмм Mdrag- моменттрения за счет сопротивления смазки, взбалтывания, разбрызгивания и пр., Нмм Этот новый подход выявляет источники трения в каждом контакте, возникающем в подшипнике, и их комбинации;кроме того, в целях прогнозирования общего момента трения по мере добавления уплотнений и дополнительных внешних источников трения к общей сумме можно добавлять новые слагаемые. Поскольку эта модель учитывает все контакты без исключения (включая дорожки качения и борты), имеется возможность внесения поправок, отражающих конструктивные изменения и улучшения поверхностей подшипников, вносимых SKF. В последующих разделах рассмотрение новой модели 5KF для расчета моментов трения начинается с простейшей формулы, суммирующей моменты трения качения, скольжения и уплотнений. Далее будут рассмотрены эффекты уровня масла в подшипнике, режима смазочного голодания на высоких скоростях, нагрева при сдвиге смазочного материала и смазывания в режиме смешанного трения. Примечание Поскольку расчеты с использованием приводимых здесь формул достаточно сложны, мы настоятельно рекомендуем использовать инструменты расчета, имеющиеся в «Интерактивном инженерном каталоге SKF» на интернет-сайте www.skf.com.
Новая модель SKF для расчета момента трения Новая модель SKF обеспечивает более точный расчет момента трения, возникающего в подшипниках качения, и выражается следующим уравнением: М = Мп- + MS| + Msea| + Mdrag Новая модель 5KF была выведена из более сложных вычислительных моделей SKF и обеспечивает вычисление приблизительных номинальных величин для следующих рабочих условий: •    Смазывание пластичной смазкой или с использование таких традиционных способов смазывания маслом, как масляная ванна, точечная смазка и впрыск масла. •    Для спаренных подшипников требуется произвести расчет момента трения для каждого подшипника отдельно, а затем сложить полученные величины. Радиальная нагрузка делится поровну между двумя подшипниками; осевая нагрузка делится в зависимости от типа подшипникового узла. •    Величина нагрузки равна или превышает величину рекомендуемой минимальной нагрузки. •    Постоянные нагрузки по величине и направлению. •    Нормальный рабочий зазор в подшипнике. Расчет момента трения качения осуществляется по формуле: М,т = Grr(vn)0’6, Мгг = моменттрения качения, Нмм Grr = переменная, зависящая от -типа подшипника -    среднего диаметра подшипника dm = 0,5 (d + D), мм -радиальной нагрузки Fr, N -    осевой нагрузки Fa, N п = частота вращения, об/мин v = кинематическая вязкость смазочного материала при рабочей температуре, мм2/с (для пластичной смазки величина вязкости базового масла) Величины Grr можно получить при помощи формул, приведенных в табл. 2, а величины геометрической константы R приведены в табл. 3, начиная со стр. 92. Обе величины нагрузки, Frn Fa, всегда считаются положительными. Моменттрения скольжения Расчет момента трения скольжения производится по формуле: Msi - GS| ц5,| где Ms| = моменттрения скольжения, Нмм Gs| = переменная, зависящая от -типа подшипника -    среднего диаметра подшипника dm = 0,5 (d + D), мм -радиальной нагрузки Fr, N -радиальной нагрузки Fa, N Hsi = коэффициенттрения скольжения, в условиях образования полноценной смазочной пленки, т.е. к > 2, может быть установлена 0,05 для смазывания минеральными маслами 0,04 для смазывания синтетическими маслами ОД для смазывания трансмиссионными жидкостями Для цилиндрических или конических роликоподшипников вместо вышеуказанных следует использовать следующие величины: 0,02 для цилиндрических роликоподшипников 0,002 для конических роликоподшипников Величины GS| могут быть получены при помощи формул,приведенных в табл.2 и значений геометрической константы S, указаных в табл. 3, начиная со стр. 92. Моменттрения уплотнений Если подшипники снабжены контактными уплотнениями, потери на трение уплотнений могут превышать потери на трение в подшипнике. Моменттрения уплотнений подшипников с уплотнениями на обеих сторонах можно приблизительно рассчитать при помощи следующего эмпирического уравнения: Mseai = Ksidse + K52, Mseal = моменттрения уплотнений, Нмм Ksi = константа, зависящая от типа подшипника «52 = константа, зависящая от типа подшипника и уплотнения ds = диаметр сопр. поверхности уплотнения (-> табл. 4, стр. 96) 3 = показатель, зависящий от типа подшипника и уплотнения Величины констант Ksi, К$2 и показателя [3 можно найти в табл. 4,стр. 96. Mseai - моменттрения, возникающий за счет двух уплотнений. Если установлено только одно уплотнение, возникающий моменттрения будет равен 0,5 Msea[. Для уплотнений типа RSL, предназначенных для радиальных шарикоподшипников с наружным диаметром свыше 25 мм, следует использовать расчетную величину Msea| независимо от количества установленных уплотнений. Геометрические и зависящие от нагрузки переменные для расчета моментов трения качения и скольжения -радиальные подшипники Тип подшипника Переменные трения качения Переменные трения скольжения Радиальные шарикоподшипники если Fa = 0 если Fa = 0 Gr^RiC’96^0'54 r; , _ с j -0,26 p 5/3 osl - di am rr если Fa > 0 / р„ \0,54 г _ р А 1.96 [ р , 2 р 1 если Fa > 0 / с j 15 \ 1/3 Г, , Я, rl -°-145 F 5 1 2 m ’ F 4 гг R'l am ГГ 1 • га \ sin ар / 51 1 m lr sinccF aJ aF = 24,6 (Fa/C0)0,24, градусы Радиально-упорные шарикоподшипники1) Grr= Ri dm1’97 [Fr+ Fg + R2 Fa]0,54 Fg = R3 dm4 n2 Gsi = Si dm0'26 [(Fr + Fg)4/3 + S2 Fa4/3] Fg = S3 dm4 n2 Шарикоподшипники с четырехточечным контактом Grr = Ri dm1’97 [Fr + Fg 4- R2 Fa] °’54 Fg = R3 dm4 n2 GS| = Si dm0’26 [(Fr+ Fg)4/3 + S2 Fa4/3] Fg = S3 dm4 n2 Самоустанавливающиеся шарикоподшипники Grr=Ridm2[Fr+Fg + R2Fap4 Fg = R3 dm3'5 n2 GS| = Si dm'0’12 [(Fr + Fg)4/3 + S2 Fa4/3] Fg = S3dm3'5n2 Цилиндрические роликоподшипники Grr= Ri dm2'41 Fr0'31 Gsi = Si dm0'9 Fa + S2 dm Fr Конические роликоподшипники ^ Grr = Ri dm2’38 (Fr + R2YFa)0’31 Gsi = Si dm0'82 (Fr + S2YFa) Коэффициент осевой нагрузки Коэффициент осевой нагрузки Y для однорядных подшипников Сферические роликоподшипники Grr.e = Rldm1-85(Fr+R2Fa)0'54 Grr.l = R3 dm2,3 (Fr+ R4 Fa)0’31 GsI.e = Si dm0’25 (Fr4 + S2 Fa4)1/3 Gsu = S3dm0'94(Fr3 + SAFa3)1/3 если Grre < Gn-.i еСЛИ Gs|.e < Gs|.| Grr - Grre Gsi = Gs|.e иначе иначе Grr - Grni GS| = GS|.| Тороидальные роликоподшипники CARB если Fr < (R21-85 dn,0-78/^1-85)2-35 Grr^RiC^F,0'54 иначе Grr.l = R2 dm2'37 Fr0'31 если Fr< (S2 dn,1'24^)1’5 GsI.e = Si dm-°'19Fr5/3 иначе Gsl.i = S2dm1-05Fr Геометрические и зависящие от нагрузки переменные для расчета моментов трения качения и скольжения - упорные подшипники Тип подшипника Переменные трения качения Переменные трения скольжения Упорные шарикоподшипники Grr= Ri dm1,83 Fa0,54 Gsi = Si dm0'05 Fa4/3 Упорные цилиндрические роликоподшипники Grr= Ra dm2'38 Fa0,31 Gsl = Sa dm0.62 Fa Упорные сферические роликоподшипники Grr^Rld^Fr+RzF,)0'54 Grr.l = R3 dm2-39 (Fr + R4 Fa)0,31 GsI.e = Si dm-0.35 (Fr5/3 + s2 Fa5/3) Gsi., = S3 dm°'89(Fr + Fa)
Grre < Grr.l
Grr ~ Grr.e
Gs|.e < Gsl.l
Gsr = Gsi.e
иначе Grr = Grr.l
иначе
Gsr" Gsi.i
Gf = S4 dm°'76 (Fr + S5 Fa)
Таблица 3
Геометрические константы моментов трения качения и скольжения
Тип подшипника    Геометрические константы
моментов трения качения
моментов трения скольжения
Si    S2 S3
Ri    R2 R3 Радиальные шарикоподшипники см. табл. За
см. табл. За 1,30 х ю-2 7,56х10-3 1,20 х 10“2 см. табл. ЗЬ см.табл. Зс см. табл. 3d см. табл. Зе см. табл. 3f 1,6 х 10“2 0,154 см. табл. Зд
1,90 х 1СГ12 7,83 х 1СГ13 1,40 х 10“12
5.03    х 10“7 6,34 х 10“7 4,78 х 10“7 см.табл.ЗЬ см.табл.Зс см. табл. 3d см.табл.Зе см.табл. 3f 1.03    х 10“6 2,25 х 10"6 см.табл.Зд
2.42
Радиально-упорные шарикоподшипники, -однорядные -двухрядные - с четырехточечным контактом Самоустанавливающиеся шарикоподшипники Цилиндрические роликоподшипники Конические роликоподшипники Сферические роликоподшипники Тороидальные роликоподшипники CARB Упорные шарикоподшипники Упорные цилиндрические роликоподшипники Упорные сферические роликоподшипники
0,68 1,91 х 10-12 1,21 7,83 х 10-13 0,9 1,40 х 10-12
Геометрические константы для расчета моментов трения качения и скольжения радиальных шарикоподшипников Серия подшипников Геометрические константы для моментов трения качения моментов трения скольжения 4,4 х 1СГ7 2,00 х 1СГ3 5,4 х 10"7 3,00 х 10"3 4,1 х 10~7 3,73 x 10"3 3,9 х 10"7 3,23 x 10"3 3,7 х 10“7 2,84 x 10“3 3,6 х 1СГ7 2,43 x 1СГ3 4,3 х 1СГ7 4,63 x 1СГ3 617, 618, 628, 637, 638 4,7 х 10“7 6,50 x 1СГ3 4,3 х 10“7 4,75 x 10“3 Таблица ЗЬ Геометрические константы для расчета моментов трения качения и скольжения самоустанавливающихся шарикоподшипников Серия подшипников Геометрические константы для моментов трения качения моментов трения скольжения 3,25 x 10"7 2,43 x lO"12 4,36 x 10"3 3,11 x 1СГ7 3,52 xlO-12 5,76 x 10“3 3,13 x 1СГ7 3,12 x lO'12 5,84 x 10“3 3,11 x 10“7 5,41 x lO'12 3,25 x 10“7 2,48 x 1СГ12 4,33 x 1СГ3 2,39 x 1СГ7 1,10 x 10“12 7,25 x 10“3 2,44 x 10-7 5,63 x lO"13 4,51 x 10“3 х 10-12 х 10“12 х 10“12 Таблица Зс Геометрические константы для расчета моментов трения качения и скольжения цилиндрических роликоподшипников Серия подшипников Геометрические константы для моментов трения качения моментов трения скольжения Si    S2
Подшипники с сепаратором типа N, NU, NJ или NUP 1,09 x 1СГ6 1,00 x 1СГ6 1,12 x 10“6 1,23 x 10“6 1,40 x 10“6 1,48 x 10“6 Бессепараторные подшипники типа NCF, NJG, NNCL, NNCF, NNC и NNF Все серии 2,13 x 1СГ6 Геометрические константы для расчета моментов трения качения и скольжения конических роликоподшипников Серия подшипников Геометрические константы для моментов трения качения    моментов трения скольжения 1,76 х 1СГ6 1,69 х 1СГ6 1,84 х 10~6 2,38 х 10~6 2,27 х lO"6 2,38 х 1СГ6 2,38 х 10“6 2,79 х 10“6 2,31 х 10“6 2,71 х 10“6 2,71 х 10“6 2,71 х 10“6 1,72 х 10~6 2,19 х 10~6 2,25 х1СГ6 2,48 х 10"6 2,60 х 1СГ6 2,66 x 1СГ6 2,51 x lO"6 Все прочие 2,31 x 10“6 Таблица Зе Геометрические константы для расчета моментов трения качения и скольжения сферических роликоподшипников Серия    Геометрические константы для подшипников моментов трения качения    моментов трения скольжения 213 E, 222 E 1,6 X lO-6 2,81 x 1СГ6 3,62 x 10“3 8,8 x IO'3 2,0 x 10“6 2,92 x 1СГ6 5,10 x 10“3 9,7 x IO'3 1,7 x 10“6 3,13 x 1СГ6 6,92 x lO"3 1,7 x IO'2 1,6 X 10“6 3,14 x IO"6 6,23 x lO"3 1,7 x IO”2 2,4 x 10“6 3,76 x 1СГ6 4,13 x lO"3 1,1 x IO”2 2,4 x 10“6 4,04 x 10“6 6,70 x lO"3 1,7 x 10“2 2,3 x 10~6 4,00 x 10“6 8,66 x lO"3 2,1 x 10“2 3,1 x 10~6 3,82 x 10“6 1,74 x lO"3 5,9 x IO”3 2,7 x 10~6 3,87 x 10“6 2,77 x lO"3 8,5 x IO”3 2,9 x 10~6 4,78 x 10“6 6,95 x lO"3 2,1 x IO"2 2,6 x 10~6 4,79 x 10“6 1,00 x io-2 2,9 x IO"2 3,8 x 10"6 5,09 x IO"6 2,80 x IO"3 1,2 x IO"2 3,0 x 1СГ6 5,09 x 1СГ6 3,90 x IO'3 1,7 x 10“2 Геометрические константы для расчета моментов трения качения и скольжения тороидальных роликоподшипников CAR В Серия    Геометрические константы для подшипников моментов трения качения    моментов трения скольжения Ri    R2    Si    S2 1,17 х КГ6 1,20 х 10"6 1,40 х 10"6 1,37 х 10"6 1,33 х 10“6 1,45 х 10“6 1,53 х 1СГ6 1,49 х 1СГ6 1,49 х 10“6 1,77 х 10“6 1,83 х 10“6 1,85 х 10“6 1,32 х 1СГ3 0,8 х IO’2 1,24 х 10"3 0,9 х IO’2 1,58 х IO"3 1,0 х Ю"2 1,30 х IO"3 1,1 х 10"2 1,31 х IO'3 1,1 х IO'2 1,84 х IO'3 1,0 х ю-2 1,50 х IO'3 1,3 х ю-2 1,32 х IO"3 1,3 х ю-2 1,39 х IO"3 1,5 х 10“2 1,80 х IO"3 1,8 х 10“2 1,17 х IO”3 2,8 х 10“2 1,61 х IO”3 2,3 х 10“2 Таблица Зд Геометрические константы для расчета моментов трения качения и скольжения упорных сферических роликоподшипников Серия    Геометрические константы для подшипников моментов трения качения    моментов трения скольжения Ri    R2 R3    R4 Si    S2 S3 S4 S5 1,32 х 10“6 1,97 х 10“6 4,53 х IO"3 1,32 х 10“6 2,09 х IO'6 5,98 х IO"3 1,39 х 10“6 1,96 х 10“6 1,16 X 10“6 2,00 х 10“6 4,26 х IO"3 1,25 х 10“6 2,15 х 10“6 6,42 х IO"3 Моменттрения уплотнений: показатель степени и константы Тип уплотнения Тип подшипника Наружный диаметр свыше Показатель степени и константы р    Ksi    К52 Диаметр сопр. поверхности уплотнения Уплотнения RSL Радиальные шарикоподшипники Уплотнения RZ Радиальные шарикоподшипники Уплотнения RSH Радиальные шарикоподшипники Уплотнения RS1 Радиальные шарикоподшипники di. d2 di. d2 di, d2 di, d2 Радиально-упорные шарикоподшипники Самоуст. шарикоподшипники Уплотнения LS Цилиндрические роликоподшипники Уплотнения CS, CS2 и CS5 Сферические роликоподшипники Тороидальные роликоподшипники CARB -Ч Обозначение размера см. таблицу подшипника Дополнительные факторы, влияющие на моменты трения в подшипниках Чтобы более внимательно рассмотреть поведение подшипника в реальных условиях и в тех случаях, когда требуется повышенная точность расчетов, новая модель SKF позволяет вводить в уравнение дополнительные величины, соответствующие дополнительным факторам, влияющим на моменты трения. Эти дополнительные факторы включают • уменьшение вязкости за счет нагрева смазочного материала drag>
М - 4>ish Фгз Мгг + Msl + seal + М
•    эффект кинематического смазочного голодания в условиях точечного смазывания (в т.ч. масловоздушного), смазывания впрыском масла, смазывания пластичной смазкой и пониженного уровня масла в масляной ванне •    сопротивление движению при смазывании масляной ванной •    режим смешанного трения для малых скоростей и/или вязкостей и смазочных материалов. С учетом этих дополнительных источников конечное уравнение общего момента трения подшипника имеет следующий вид: М = общий моменттрения подшипника, Mrr =Grr(vn)a6 MS| = GS| psl Mseal-Ksids3 + Ks2 M^rag = момент трения за счет сопротивления, взбалтывания, разбрызгивания и т.д., Нмм cf)jsh = коэффициент уменьшения за счет нагрева смазочного материала ФГ5 = коэффициент уменьшения в режиме кинематического смазочного голодания. Коэффициенты ф^ и фГ5 вводятся в новую модель трения SKF для учета эффекта уменьшения вязкости за счет нагрева при сдвиге в зоне входа и смазочного голодания при высоких скоростях соответственно. Величина коэффициента трения скольжения ц5| возрастает для малых скоростей скольжения и/или малой вязкости в режиме смешанного трения. Коэффициент уменьшения за счет нагрева смазочного материала При достаточном снабжении подшипника смазочным материалом не все его количество может пройти через контакты; лишь ничтожно малое количество используется для формирования смазочной пленки. Из-за этого некоторое количество масла, находящегося вблизи входа в контакт, отбрасывается и образует обратный поток (-» рис. 1). Этот обратный поток осуществляет сдвиг смазочного материала с образованием тепла, что снижает вязкость масла и уменьшает толщину смазочной пленки и величину компоненты трения качения. Для учета вышеуказанного эффекта коэффициент уменьшения вязкости за счет нагрева можно приблизительно рассчитать по формуле: Ф'5Ь= 1 +1,84 х Ю-9 (n dm)1,28 V0,64’ где ф^ = коэффициент уменьшения за счет нагрева смазочного материала п = частота вращения, об/мин dm = средний диаметр подшипника, = 0,5 (d + □), мм Смазывание контакта качения Обратный поток смазочного материала v = кинематическая вязкость смазочного материала при рабочей температуре, мм2/с (для смазывания пластичной смазкой величина вязкости базового масла) Величины коэффициента уменьшения вязкости за счет нагрева при сдвиге в зоне входа ф)5(1 могут быть получены из диаграммы 1 как зависимость комбинированного параметра (n dm)1,28 V0,64. Диаграмма 1 Коэффициент уменьшения за счет нагрева смазочного материала ф,^ Ф|5И . , . 1,28 0,64 (п dm) v Коэффициент уменьшения в режиме кинематического смазочного голодания В условиях точечного смазывания (в т.ч. масловоздушного), смазывания впрыском масла и пониженного уровня масла в масляной ванне (уровень масла ниже центра самого нижнего тела качения), а также смазывания пластичной смазкой в результате процесса качения излишки смазочного материала выталкиваются из зоны контакта. При этом вследствие высокой скорости или высокой вязкости смазочного материала восполнения смазки на периферии контакта качения не происходит. Этот эффект называется «кинематическим смазочным голоданием» и вызывает уменьшение толщины смазочной пленки и момента трения качения. Для вышеуказанных условий смазывания коэффициент уменьшения можно примерно определить по формуле: Геометрические константы К* и К|.
eK-vn<d + D>^5 фГ5= коэффициент уменьшения в режиме кинематического смазочного голодания е = основание натурального логарифма = 2,718 Krs = константа смазочного голодания: 3 х 10-8 для пониженного уровня масла масляной ванны и впрыска масла, 6 х 10-8 для пластичной смазки и точечного смазывания Kz - константа, зависящая от типа подшипника (-> табл. 5) v = кинематическая вязкость смазочного материала при рабочей температуре, мм2/с п = частота вращения, об/мин d = диаметр отверстия подшипника, мм D = наружный диаметр подшипника, мм Потери на сопротивление в условиях смазывания масляной ванной Т.к. потери на сопротивление и перемешивание (т.н. «барботаж») смазочного материала являются важнейшими дополнительными источниками трения, все они выражаются ОДНОЙ компонентой потерь М^гад- В условиях смазывания масляной ванной подшипник находится в состоянии частичного или, в особых случаях, полного погружения. В этих условиях наряду с размером и геометрией масляной ванны уровень масла может оказывать значительное влияние на моменттрения подшипника. Для большой масляной ванны, независимо от размеров резервуаров и влияния других механических элементов, работающих в непосредственной близости от подшипника, например, внешнего перемешивания масла зубчатыми колесами или кулачками, потери на сопротивление движению в подшипнике могут быть примерно оценены переменной V^, отображенной на диаграмме 2 в зависимости от соотношения между уровнем масла Н (-» рис. 2) и средним диаметром подшипника Таблица 5 Тип подшипника    Геометри ческие константы Радиальные шарикоподшипники - однорядные и двухрядные Радиально-упорные шарикоподшипники - однорядные -двухрядные - с четырехточечным контактом Самоустанавливающиеся шарикоподшипники Цилиндрические роликоподшипники -    с сепаратором -    бессепараторные, однорядные и двухрядные
Конические роликоподшипники
Сферические роликоподшипники
Тороидальные роликоподшипники CARB
- с сепаратором
- бессепараторные
Упорные шарикоподшипники
Упорные цилиндрические
роликоподшипники
Упорные сферические    5,6 0,58^
роликоподшипники
^ Только для ОДИНОЧНЫХ ПОДШИПНИКОВ
dm = 0,5 (d + D). Диаграмма 2 может применяться для частот вращения подшипника, не превышающих номинальную. При более высоких частотах вращения и уровнях масла результаты могут быть совершенно иными из-за влияния других эффектов.
Зависимость между моментом трения за счет потерь на сопротивление и переменной Vm на диаграмме 2, для шарикоподшипников выражается в виде:
Уровень масла в масляной ванне
Mdrag=VM КьаИ dm5 П2, для роликоподшипников: 10 VM Кгоц В dm4 п2 м
drag :
Диаграмма 2
Mfjrag = моменттрения за счет потерь на сопротивление, Нмм Vm = переменная как функция уровня масла по диаграмме 2 КьаИ = константа для шарикоподшипников, см. ниже Переменная потерь на сопротивление Vm
Vm
Кгоц = константа для роликоподшипников, см. ниже dm = средний диаметр подшипника, мм В = ширина внутреннего кольца подшипника, мм п = частота вращения, об/мин Величины переменной Vm можно определить по диаграмме 2, где красная кривая соответствует шарикоподшипникам, а синяя - роликоподшипникам. Величина константы для шарикоподшипников определяется по формуле: Величина константы для роликоподшипников определяется по формуле: Kl Kz (d + D) 12 Kroll -
Kbaii - константа для шарикоподшипников Кгоц = константа для роликоподшипников irw = количество рядов шариков в подшипнике Kz = константа, зависящая оттипа подшипника (-» табл. 5) Kl = константа, зависящая оттипа роликоподшипника (—> табл. 5) d = диаметр отверстия подшипника, мм D = наружный диаметр подшипника, мм Примечание Для расчета потерь на сопротивление в условиях смазывания впрыском масла можно использовать модель для масляной ванны, взяв уровень масла равным половине диаметра ролика и умножив полученную величину Mdrag на коэффициент 2. Примерный расчет потерь на сопротивление для подшипниковых узлов, установленных на вертикальных валах, можно произвести с помощью модели для полностью погруженных подшипников, умножив полученную величину Mdragна коэффициент, равный отношению ширины (высоты) погруженной части подшипника к его общей ширине (высоте). Диаграмма 3 Зависимость момента трения подшипника от скорости и вязкости Зона 1: Режим смешанного трения Зона 2 : Режим эластогидродинамического смазывания (EHL) Зона 3 : Режим EHL + эффект смазочного голодания
Режим смешанного трения для малых скоростей и вязкостей В условиях, характеризующихся малыми величинами к (< 2), подшипник находится в режиме смешанного трения, где иногда может иметь место контакт «металл-металл», что приводит к увеличению трения. Диаграмма 3 отображает типичную зависимость момента трения подшипника от частоты вращения и вязкости смазочного материала. В период запуска с ростом скорости или вязкости величина момента трения уменьшается, т.к. появляется смазочная пленка, разделяющая тела и дорожки качения и подшипник переходит в эластогидродинамический режим смазывания. С дальнейшим ростом скорости или вязкости трение увеличивается за счет увеличения толщины смазочной пленки до наступления эффекта смазочного голодания, вызываемого высокой скоростью и нагреванием и ведущего куменьшению трения. Коэффициент трения скольжения можно вычислить по следующей формуле: Msi= Фы Мы + (1 - Фы) Пень где Msi = коэффициент трения скольжения Фы = коэффициент режима смешанного трения, см. ниже Ры = коэффициент, зависящий от содержания добавок в смазочном материале, примерная величина-0,15 Mehl= коэффициент трения в условиях образования смазочной пленки: 0,05 для смазывания минеральными маслами 0,04 для смазывания синтетическими маслами 0,1 для смазывания трансмиссионными жидкостями При применении цилиндрических или конических роликоподшипников вместо вышеуказанных следует использовать следующие величины: 0,02 для цилиндрических роликоподшипников 0,002 для конических роликоподшипников Коэффициент режима смешанного трения можно вычислить по следующей формуле: Влияние величин зазора и перекоса на трение Изменение величины зазора/перекоса подшипников приводит к изменению момента трения. Вышеописанная модель справедлива для условий нормального зазора и отсутствия перекоса в подшипнике. Однако в условиях высоких рабочих температур подшипника или высоких скоростей внутренний зазор подшипника может уменьшаться, а трение соответственно возрастать. При наличии перекоса трение, как правило, возрастает, однако, в случае самоус-танавливающихся шарикоподшипников, сферических роликоподшипников, тороидальных роликоподшипников CARB и сферических упорных роликоподшипников рост трения в зависимости от величины перекоса ничтожно мал. Если предполагается эксплуатировать подшипники в особых условиях,чувствительных к изменениям величины зазора и перекоса, просим обращаться в техническую службу SKF. е2,6 X10-8 (n v)1'4 dm ’ Диаграмма 4
Весовой коэффициент для расчета момента трения скольжения Фы Фы (vnf'4dm
Фы = весовой коэффициент момента трения скольжения е = основание натурального логарифма = 2,718 п = частота вращения, об/мин v = кинематическая вязкость смазочного материала при рабочей температуре, мм2/с (для пластичной смазки - вязкость базового масла) dm = средний диаметр подшипника = 0,5 (d + D), мм Приблизительная оценка весового коэффициента фы для момента трения скольжения может быть произведена при помощи кривой, показанной на диаграмме 4. Влияние пластичной смазки на трение При использовании пластичной смазки и заполнении (или повторном смазывании) подшипника рекомендуемым количеством смазки в течение первых часов или дней работы (в зависимости от скорости) трение в подшипнике может значительно превышать предполагавшиеся ранее величины. Это объясняется тем, что пластичной смазке требуется время чтобы перераспределиться в свободном пространстве подшипника. Для примерной оценки этого эффекта нужно умножить расчетную величину начального момента трения скольжения на два для подшипников легких серий и на четыре для подшипников тяжелых серий. После этого периода «приработки» трение в подшипнике падает до уровня трения подшипников, смазываемых маслом, а в некоторых случаях даже ниже. Превышение рекомендованных объемов заполнения пластичной смазкой приводит к повышенному трению в подшипнике. Для получения более подробной информации просим обратиться к разделу «Повторное смазывание» на стр. 237 или в техническую службу SKF. Фрикционные характеристики гибридных подшипников Благодаря более высоким величинам модуля упругости керамики гибридные подшипники имеют уменьшенные зоны контакта, что способствует уменьшению компонентов трения качения и скольжения. Кроме этого, более низкая плотность керамики по сравнению со сталью уменьшает центробежные силы, что также может снижать трение на высоких скоростях. При помощи вышеуказанных уравнений можно вычислить моменттрения гибридных радиально-упорных подшипников, если вместо геометрических констант цельностальных подшипников R3 и S3 подставить 0,41 R3 и 0,41 S3 соответственно. Высокоскоростная конструкция узлов с гибридными радиальными шарикоподшипниками на практике означает, что подшипниковый узел должен иметь осевой пред натяг. В таких условиях поведение радиальных шарикоподшипников ничем не отличается от поведения радиально-упорных шарикоподшипников, в частности, в отношении уменьшения трения на высоких частотах вращения. Тем не менее, подобные расчеты трения следует производить при содействии специалистов технической службы SKF. Пусковой крутящий момент Пусковой крутящий момент подшипника качения определяется как моменттрения, который необходимо преодолеть для того, чтобы находящийся в неподвижном состоянии подшипник начал вращаться. При нормальной температуре окружающей среды от +20 до +30 °С, при запуске при нулевой скорости и Msi - Мы пусковой крутящий момент можно рассчитать как сумму только момента трения скольжения и момента трения уплотнений, если таковые имеются. Таким образом, М start = Ms[ + Msea|, где Мstart = пусковой моменттрения, Нмм MS| = моменттрения скольжения, Нмм Mseal = моменттрения уплотнений, Нмм Однако, пусковой моменттрения для конических роликоподшипников с большим углом контакта может быть почти в четыре раза выше расчетного, например, для конических роликоподшипников серий 313,322 В, 323 В и T7FC, и почти в восемь раз больше для упорных сферических роликоподшипников. Потери мощности и температура подшипника Величину потерь мощности в подшипнике вследствие трения можно вычислить по формуле: Nr = 1,05 х 1(Г4 М п, где Nr = потери мощности, Вт М = общий моменттрения подшипника, Нмм п = частота вращения, об/мин Если величина коэффициента охлаждения (количество тепла, которое должно быть отведено от подшипника для понижения разницы температур между подшипником и окружающей средой на один градус) известна, примерный рост температуры в подшипнике можно вычислить по формуле: ЛТ = рост температуры, °С Nr = потери мощности, Вт Ws = коэффициент охлаждения, Вт/°С Примеры расчетов Сферический роликоподшипник 22208 Е должен работать при частоте вращения 3500 об/мин в следующих условиях: Фактическая радиальная нагрузка на подшипник Fr= 2990 N Фактическая осевая нагрузка на подшипник составляет Fa = 100 N Вращается внутреннее кольцо Рабочая температура равна +40 °С Смазывание масляной ванной Уровень масла равен Н = 2,5 мм выше края дорожки качения наружного кольца в неподвижном состоянии. Минеральное масло с кинематической вязкостью v = 68 мм2/ с при 40 °С Требуется узнать: Какова будет величина общего момента трения? 1. Расчет геометрических переменных и переменных, зависящих от нагрузки По табл. 2а на стр. 91 средний диаметр подшипника равен: dm= 0,5 (d + D) = 0,5 (40 + 80) = 60 мм • Переменные трения качения Orr.e - Rl dm1,85 (Fr+ R2 Fa)0’54 = 1,6 X 10“6 x 601’85 X (2 990 + 5,84 x 100)0,54 = 0,26 Grr.i =R3dm2’3(Fr + R4Fa)0’31 = 2,81 x 10“6 x 602'3 x (2 990 + 5,8 x 100)0'31 т.к. Grre < Grr|, to Grr = 0,26 • Переменные трения скольжения равны: GsI.e =5ldm°’25(Fr4 + S2 Fa4)1/3 = 3,62 X10-3 X 60°’25 X (2 9904 + 508 X 1004)1/3 = 434 Gsi.i = S3 dm0’94 (Fr3 + S4 Fa3)1/3 = 8,8 x IO"3 x 60°>94 x (2 9903 +117 x 1003)1/3 = 1236,6 Т.К. Gs|.e ^ Gsl.l» TO GS| = 434 2.    Расчет момента трения качения Mrr = Grr (v n)0’6 = 0,26 x (68 x 3 500)°’6 = 437 Нмм 3.    Расчет момента трения скольжения Предположим, что условия образования полноценной смазочной пленки к> 2 Ms, = и,, GS[ = 0,05 х 434 = 21,7 Нмм 4.    Расчет коэффициента уменьшения за счет нагрева смазочного материала = l + l^xlO-MnxdJ1'2^0’64 1 +1,84 х 10“9 х (3 500 х 60)1-28 6 80,64 5. Расчет коэффициента уменьшения в 7. Расчет общего момента трения подшип-режиме кинематического смазочного    ника 22208 Е при помощи новой модели голодания    SKF М = ф;5Ь фГ5Мп.+ М5| + М£1гад е 2 (D — d) 0,85x0,8x437 + 21,7 + 14,5 334 Нмм 1 6. Расчет потерь на сопротивление в условиях смазывания масляной ванной Переменная потерь на сопротивление выражена в виде зависимости от: H/dm = 2,5/60 = 0,041 Из диаграммы 2 на стр. 99, видно, что потери на сопротивление движению невелики, т.к. H/dm < 0,1. Тем не менее, они должны быть учтены. Для роликоподшипников переменная потерь на сопротивление движению Vm составляет примерно 0,3 х 10“4. Затем можно вычислить константу для роликоподшипника 0,8 х 5,5 х (40 + 80) л п-12 80-40 * = 13,2 х IO"12 После этого можно примерно определить величину потерь на сопротивление («барботаж») Mdrag = Ю VM Кгоц В dm4 n2 = 10 x 0,3 x 10“4 x 13,2 x IO"12 x 23 x 604 x 3 5002 = 14,5 Нмм
Скорости и вибрация Номинальные частоты вращения..............................................................................................................................................................108 Влияние нагрузки и вязкости масла на величину номинальной/допустимой скорости......................109 Частоты вращения, превышающие номинальные значения..............................................................................................................114 Предельные частоты вращения..................................................................................................................................................................114 Особые случаи......................................................................................................................................................................................................................114 Малые скорости......................................................................................................................................................................................................................................................................114 Колебательные движения..................................................................................................................................................................................................................................115 Возникновение вибрации в подшипнике........................................................................................................................................115 Изменение количества нагруженных тел качения..................................................................................................................................................115 Волнистость деталей....................................................................................................................................................................................................................................................115 Местные повреждения..............................................................................................................................................................................................................................................115 Воздействие загрязнений....................................................................................................................................................................................................................................115 Влияние подшипника на вибрацию машин и механизмов....................................................................................115 Существует предел скорости, с которой могут вращаться подшипники качения. Как правило, этот предел зависит от предельной рабочей температуры используемого смазочного материала или материала, из которого изготовлены детали подшипника. Скорость, при которой достигается предел рабочей температуры, зависит от тепловыделения вследствие трения в подшипнике (включая все внешние источники тепла) и количества тепла, которое может отводиться от подшипника. Скоростные характеристики определяются типоразмером и внутренней конструкцией подшипника, величиной нагрузки, условиями смазывания и охлаждения, а также типом сепаратора, точностью и внутренним зазором подшипника. В общем случае в таблицах подшипников указаны две частоты вращения: (тепловая) номинальная частота вращения и (кинематическая) предельная частота вращения, величины которых зависят от критериев, принимаемых во внимание при ее оценке. Номинальные частоты вращения Номинальная (тепловая) частота вращения, указанная в таблицах подшипников, соответствует величине скорости, которая используется для определения допустимой эксплуатационной частоты вращения подшипника, нагруженного определенной нагрузкой и в присутствии смазочного материала определенной вязкости. Величины указанных номинальных частот вращения соответствуют стандарту ISO 15312: 2003 (за исключением упорных шарикоподшипников). Данный стандарт ISO разработан для смазывания маслом, но также действителен для пластичной смазки. Номинальная частота вращения отдельного подшипника-это скорость при определенных условиях, при которой достигается тепловой баланс между теплом, выделяемым подшипником, и теплом, отводимым от подшипника через вал, корпус и смазочный материал. Эталонными условиями для достижения такого теплового баланса согласно ISO 15312:2003 являются •    превышение на 50 °Стемпературы окружающей среды, равной 20 °С, т.е. температура подшипника 70 °С, измеренная на неподвижном наружном или свободном кольце подшипника •    радиальный подшипник: постоянная радиальная нагрузка, составляющая 5 % от базовой статической грузоподъемности Со •    упорный подшипник: постоянная осевая нагрузка, составляющая 21 от базовой статической грузоподъемности Со •    открытые подшипники с нормальным зазором для подшипников, смазываемых маслом: •    смазочный материал: минеральное масло без добавок ЕР, имеющее кинематическую вязкость при 70 °С: v = 12 мм2/с (ISO VG 32) для радиальных подшипников v = 24 мм2/с (ISO VG 68) для упорных роликоподшипников •    способ смазывания: масляная ванна с уровнем масла, достигающим середины тела качения, находящегося в самом нижнем положении для подшипников, смазываемых пластичной смазкой: •    смазочный материал: пластичная смазка на основе литиевого мыла/минерального масла, вязкость 100-200 мм2/с при 40 °С (например, ISO VG 150) •    количество смазки: примерно 30 % свободного пространства в подшипнике. Т.к. пиковая температура возникает в начальный период эксплуатации подшипника, смазываемого пластичной смазкой, подшипник, возможно, должен отработать 10-20 часов, прежде чем его рабочая температура достигнет нормальной величины. При этих определенных условиях номинальная частота вращения для смазывания маслом и пластичной смазкой будет одинаковой. В случае вращения наружного кольца, показатели скорости, возможно, потребуется уменьшить. Для некоторых подшипников, где предельная скорость не определяется тепловыделением контакта тел и дорожек качения, в таблицах подшипников приведены только величины предельных скоростей. К таким подшипникам относятся, в частности, подшипники с контактными уплотнениями. Влияние нагрузки и вязкости масла на величину номинальной/ допустимой скорости Если величины нагрузки и вязкости превышают номинальные, сопротивление трению возрастает, и подшипник не может вращаться с рекомендуемой номинальной скоростью, если не будет расширен диапазон допустимых температур. Понижение вязкости приводит к повышению эксплуатационной частоты вращения. Влияние нагрузки и кинематической вязкости на величину номинальной скорости можно определить по следующим диаграммам: Диаграмма 1: Радиальные шарикоподшипники стр. 110. Диаграмма 2: Радиальные шарикоподшипники стр. 111. Диаграмма 3: Упорные шарикоподшипники стр. 112. Диаграмма 4: Упорные шарикоподшипники стр. 113. Смазывание маслом Величины поправочных коэффициентов при смазывании маслом •    fP: на влияние эквивалентной динамической нагрузки на подшипник Р и •    fv: на влияние вязкости можно определить по диаграмме 1-4 как зависимость между P/Со и средним диаметром подшипника dm, Р = эквивалентная динамическая нагрузка на подшипник, кН Со = статическая грузоподъемность, кН dm = средний диаметр подшипника = 0,5 (d + D), мм Величины вязкости на диаграммах указаны согласно ISO, например, ISO VG 32, где 32 -вязкость масла при 40 °С. Для условий постоянной номинальной температуры 70 °С допустимая частота вращения подшипника составляет nperm “ nrfP fv, Прегт = допустимая частота вращения подшип ника, об/мин = номинальная частота вращения, об/мин = поправочный коэффициент нагрузки подшипника Р = поправочный коэффициент вязкости масла Смазывание пластичной смазкой Эти диаграммы также действительны для смазывания пластичной смазкой. Однако величины номинальной частоты вращения для смазывания пластичной смазкой основаны на вязкости базового масла VG150, хотя также может использоваться диапазон вязкости ISO VG 100 - ISO VG 200. Для других вязкостей требуется вычислить величин у fv, которую необходимо рассчитать как отношение^ для вязкости базового масла используемой пластичной смазки при 40°CKfv для масла ISO VG 150, т.е. р _ р f fy текущая вязкость fy вязкость ISO VG150 Пример 1 Радиальный шарикоподшипник SKF Explorer 6210 подвергается нагрузке Р = 0,24 Со и смазывается масляной ванной с вязкостью масла 68 мм2/с при 40 °С. Какова величина допустимой частоты вращения? Для подшипника 6210: dm = 0,5 (50 + 90) = 70 мм. По диаграмме 1, стр. 110, для dm = 70 мм и Р/Со = 0,24, fp = 0,63 и для Р/Со = 0,24 и ISO VG 68, fv = 0,85. Тогда допустимая скорость вращения подшипника nperm, при которой можно ожидать, что его рабочая температура будет 70 °С Прегт = 15 ООО х 0,63 х 0,85 = 8 030 об/мин Пример 2 Сферический роликоподшипник SKF Explorer 22222 Е подвергается нагрузке Р = 0,15 Cq и смазывается пластичной смазкой, имеющей вязкость базового масла 220 мм2/с при 40 °С. Какова величина допустимой частоты вращения? Для подшипника 22222 Е: dm = 0,5 (110 + 200) = 155 мм. По диаграмме 2, стр. 111, для dm = 155 мм и Р/Cq = 0,15, fp = 0,53 и для P/Cq = Самоустанавливающиеся шарикоподшипники dm < 20 мм dm = 70 мм dm > 120 мм Другие радиальные шарикоподшипники dm < 20 мм

I 0,15 и ISO VG 220, fvactua, = 0,83; для Р/С0 = 0,15 и ISO VG 150, fv iso VG150 = 0,87. Тогда допустимая скорость вращения подшипника nperm, при которой можно ожидать, что его рабочая температура будет 70 °С: Прегт = 3 ООО х 0,53 х 0,83/0,87 = 1 520 об/мин Частоты вращения, превышающие номинальные значения Подшипники способны вращаться со скоростями, превышающими номинальные, если трение в них может быть уменьшено за счет смазки малыми, точно дозированными количествами смазочного материала или за счет отвода тепла циркуляцией масла, при помощи ребер охлаждения на корпусе подшипника или направленными потоками охлаждающего воздуха (-> раздел «Способы смазывания маслом», на стр. 248). Любое превышение номинальных скоростей без принятия вышеуказанных мер предосторожности вызывает сильный нагрев подшипника. Повышение температуры подшипника влечет за собой снижение вязкости смазочного материала и ухудшение условий образования смазочной пленки, что приводит кувеличению трения и дальнейшему повышению температуры. Если при этом рабочий зазор подшипника уменьшается из-за повышения температуры внутреннего кольца, конечным результатом будет заклинивание подшипника. В большинстве случаев превышение номинальных скоростей означает, что разница температур между внутренним и наружным кольцом больше нормальной. Поэтому, в таких случаях внутренний зазор подшипника, как правило, должен быть больше нормального (СЗ), и дополнительное внимание должно быть уделено распределению температур в подшипнике. Предельные частоты вращения Предельная частота вращения подшипника устанавливается с учетом таких факторов, как стабильность формы и прочность сепаратора, условия смазывания направляющих поверхностей сепаратора, величина центробежных и гироскописческих сил, действующих натела качения, точность и факторы, ограничивающие скорость, например, тип уплотнений и смазочного материала для подшипников с уплотнениями. Величины предельных частот вращения, приведенные в таблицах подшипников, действительны для указанных типов подшипников и стандартных типов сепараторов. Для эксплуатации подшипников на более высоких скоростях должны быть модифицированы такие ограничивающие скорость факторы, как точность вращения, материал и конструкция сепаратора, система смазывания и отвода тепла. По таким вопросам целесообразно обращаться в техническую службу SKF. При смазывании пластичной смазкой должны дополнительно учитываться такие аспекты, как условия смазывания направляющих поверхностей сепаратора и сопротивление сдвигу смазочного материала, которые обусловлены характеристиками базового масла и загустителя (—> раздел «Смазывание пластичной смазкой», стр. 231). Поскольку некоторые открытые шарикоподшипники имеют очень малое трение и их номинальные скорости вращения могут превышать предельные частоты вращения, необходимо произвести расчет величины допустимой скорости вращения, сравнить ее с величиной предельной частоты и оставить наименьшую из двух величин. Следует помнить, что для стабильной работы подшипников на высоких частотах вращения на них должна действовать определенная минимальная нагрузка. Подробную информацию по этому вопросу можно найти во вступительных статьях соответствующих разделов под заголовком «Минимальная нагрузка». Особые случаи В некоторых случаях предельные частоты вращения подшипников не важны по сравнению с другими соображениями. Малые скорости При очень малой частоте вращения образование эластогидродинамической смазочной пленки в контакте тел и дорожек качения невозможно. В таких случаях обычно используют смазочные материалы, содержащие антизадирные (ЕР) добавки (-> раздел «Смазывание пластичной смазкой», стр. 231). Колебательные движения При таком типе движения направление вращения изменяется прежде, чем подшипник совершит полный оборот. Поскольку скорость в точке изменения направления вращения равна нулю, поддержать в ней полную толщину гидродинамической смазочной пленки невозможно. В таких случаях, для формирования необходимой смазочной пленки, важно использовать смазочный материал, содержащий добавку ЕР. Установить какой-либо предел скорости совершения таких колебательных движений невозможно, т.к. верхний предел скорости определяется не тепловым балансом, а силами инерции. При каждом изменении направления вращения существует опасность, что силы инерции вызовут проскальзывание в подшипнике и задирание. Допустимые величины ускорений и замедлений зависят от массы тел качения и сепаратора, типа и количества смазочного материала, величины рабочего зазора и нагрузки на подшипник. Например, для подшипниковых узлов шатунов применяются подшипники с преднатягом, имеющие тела качения малого размера и веса. По таким вопросам следует обращаться в техническую службу SKF. Возникновение вибрации в подшипнике Сам по себе подшипник, как правило, не производит шумов. То, что подразумевают под выражением «шум подшипника», относится к звуковому эффекту вибрации, который прямо или косвенно передается подшипником сопряженным с ним деталям и узлу в целом. По этой причине проблемы шума можно расценивать как проблемы вибрации, относящиеся ко всей машине, в которой используется подшипник. Изменение количества нагруженных тел качения Если на подшипник действует радиальная нагрузка, то количество тел качения, несущих такую нагрузку, в процессе работы изменяется, например, 2-3-2-3. Это вызывает постоянное смещение направления нагрузки. При этом возникает вибрация, которую можно уменьшить при помощи осевого преднатягадля нагружения всех тел качения (невозможно в случае цилиндрических роликоподшипников). Волнистость деталей При посадке с натягом, подшипника на валу или в корпусе, кольцо подшипника может принимать форму сопряженной детали. При этом отклонения формы могут вызывать вибрации в процессе работы. Поэтому важно, чтобы обработка посадочных мест на валах и в корпусах соответствовала требуемым допускам (-» раздел «Допуски размеров и формы посадочных мест подшипников» стр. 194). Местные повреждения В результате небрежного обращения или неправильной установки подшипников на дорожках и телах качения могут возникать повреждения. В процессе работы вращение поврежденного подшипника вызывает вибрацию особой частоты. Частотный анализ вибраций помогает выявить поврежденные детали подшипника. Именно этот принцип используется в диагно-стистическом оборудовании БКРдля обнаружения дефектов подшипников. Порядок расчета частот подшипника представлен в разделе «Расчеты» «Интерактивного инженерного каталога SKF» на интернет-сайте www.skf.com. Воздействие загрязнений При работе в загрязненных условиях частицы фязи проникают в подшипник и прокатываются между дорожками и телами качения. Уровень вибрации зависит от количества, размера и состава загрязняющих частиц. Никакой характерной частотной модели такая вибрация не имеет. Влияние подшипника на вибрацию машин и механизмов Во многих конструкциях жесткость подшипника составляет величину того же порядка, что и жесткости окружающих деталей. Это дает возможность уменьшить вибрацию машины за счет тщательного подбора подшипника (включая величину преднатяга и зазора) и его положения в машине. Существует три способа уменьшения вибрации: •    Устранение источника вибрации из механизма. •    Демпфирование. •    Изменение жесткости для изменения критических частот.
Подшипники - общие сведения Размеры........................................................................................................................................................................................................................................118 Серии размеров ISO........................................................................................................................................................................................................................................................118 Размеры дюймовых подшипников......................................................................................................................................................................................................119 Размеры фасок..........................................................................................................................................................................................................................................................................119 Допуски........................................................................................................................................................................................................................................120 Обозначения допусков................................................................................................................................................................................................................................................120 Обозначение серий диаметров..................................................................................................................................................................................................................120 Таблицы допусков..............................................................................................................................................................................................................................................................120 Допуски на размеры фасок................................................................................................................................................................................................................................121 Внутренний зазор подшипников................................................................................................................................................................137 Материалы подшипников качения..........................................................................................................................................................138 Материалы колец и тел качения подшипников............................................................................................................................................................138 Материалы сепараторов........................................................................................................................................................................................................................................140 Материалы уплотнений..........................................................................................................................................................................................................................................142 Меры предосторожности при работе с фторкаучуком......................................................................................................................................143 Покрытия............................................................................................................................................................................................................................................................................................143 Сепараторы..............................................................................................................................................................................................................................144 Штампованные сепараторы............................................................................................................................................................................................................................144 Массивные сепараторы............................................................................................................................................................................................................................................144 Сепараторы с осями........................................................................................................................................................................................................................................................146 Материалы......................................................................................................................................................................................................................................................................................146 Обозначения подшипников................................................................................................................................................................................147 Базовые обозначения..................................................................................................................................................................................................................................................148 Дополнительные обозначения..................................................................................................................................................................................................................151 Размеры В силу экономических причин и по соображениям обеспечения качества и взаимозаменяемости как производители, так и потребители подшипников качения заинтересованы в ограничении количества типоразмеров подшипников. Поэтому Международная организация по стандартизации (ISO) разработала общие требования к основным размерам •    метрических радиальных подшипников качения - стандарт ISO 15:1998, за исключением конических роликоподшипников •    метрических радиальных конических роликоподшипников - стандарт ISO 355:1977 •    метрических упорных роликоподшипников -стандарт ISO 104: 2002. Серии размеров ISO Серии основных размеров радиальных подшипников ISO содержат последовательность стандартизованных наружных диаметров для всех стандартных диаметров отверстий, которые включают серии диаметров 7, 8, 9, 0,1, 2, 3 и 4 (в порядке возрастания наружного диаметра). В пределах каждой серии диаметров также имеются различные серии ширин (8,0,1, 2,3, 4, 5, 6 и 7 в порядке возрастания ширины). Серия ширин радиальных подшипников соответствует серии высоты упорных подшипников (7, 9,1 и 2 в порядке возрастания высоты). Серия размера обозначается комбинацией из двух цифр, первая из которых обозначает серию ширины или высоты, а вторая - серию диаметра (-» рис. 1). В общей программе ISO размеров однорядных метрических конических роликоподшипников основные размеры сгруппированы по определенным диапазонам величин угла контакта а, известным как серии угла (2, 3,4, 5, 6 и 7 в порядке возрастания величины угла). На основании зависимостей наружного диаметра от диаметра отверстия и общей ширины подшипника от высоты его поперечного сечения были также установлены серии диаметров и серии ширин. В этом случае серия размера обозначается комбинацией из одной цифры, соответствующей серии угла, и двух букв, первая из которых соответствует серии диаметра, а вторая - серии ширины (-» рис. 2). За немногими исключениями, продиктованными разработкой новых продуктов, размеры подшипников, представленных в настоящем каталоге, соответствуют сериям размеров ISO или другим стандартам ISO, установленным для некоторых типов подшипников, для которых серии размеров ISO являются неприемлемыми. Таким образом гарантируется взаимозаменяемость подшипников. Дополнительная информация приведена под заголовками «Размеры» во вступительных текстах разделов, посвященных отдельным изделиям. Опыт показывает, что подшипники со стандартными размерами в подавляющем большинстве случаев полностью удовлетворяют требованиям различных областей применения. 03
13
23
33
22
12
32
02
Серия диаметра
10
00
20
30
Серия размера - Серия ширины
Большая фуппа подшипников дюймовой размерности представлена коническими роликоподшипниками. Размеры этих подшипников соответствуют стандарту AFBMA19-1974 (ANSI В3.19-1975). Впоследствии этот стандарт был заменен стандартом ANSI/ABMA 19.2-1994, из которого, однако, были исключены размеры. Помимо дюймовых конических роликоподшипников, также существуют дюймовые шарикоподшипники и цилиндрические роликоподшипники, которые соответствуют устаревшему стандарту British Standard BS292-1:1982, однако в настоящем каталоге они не представлены. Данный стандарт был впоследствии отменен в связи с переходом на метрическую систему, поэтому использовать такие подшипники в новых конструкциях машин не рекомендуется. Размеры фасок Величины минимальных размеров фасок в радиальном (г]д Г3) и осевом (гг, rj направлениях (—> рис. 3) приведены в таблицах подшипников. Эти величины соответствуют следующим стандартам •    ISO 15:1998, ISO 12043:1995 и ISO 12044: 1995 для радиальных подшипников качения •    ISO 355:1977 для радиальных конических роликоподшипников •    ISO 104: 2002 для упорных роликоподшипников. Рис. 2
Соответствующие максимально допустимые размеры фасок, которые важны для определения величин радиусов галтелей в соответствии со стандартом ISO 582:1995, можно найти в разделе «Допуски» на стр. 120. Допуски размеров и точности вращения подшипников качения регламентированы международными стандартами. Помимо нормального класса точности, стандарты ISO также регламентируют допуски более точных классов, например Допуски
•    класс точности 6, соответствующий классу SKFP6 •    класс точности 5, соответствующий классу SKFP5. Для специальных случаев применения, как, например, шпиндельные узлы станков, SKF также выпускает прецизионные подшипники, соответствующие классам точности SKF Р4, Р4А, РА9А, SP и UP. Дополнительная информация по подшипникам данных классов приведена в отдельном каталоге SKF «Прецизионные подшипники». Информация о допусках для каждого типа подшипников содержится во вступительных статьях к таблицам подшипников соответствующих разделов каталога под заголовком «Допуски». В обозначении подшипников, имеющих класс точности, превышающий нормальный, имеется соответствующий суффикс (-> раздел «Дополнительные обозначения» на стр. 151). Обозначения допусков Расшифровка условных обозначений, указанных в таблицах допусков 3-12, приведена в табл. 1 на стр. 122 и 123. Обозначение серий диаметров Поскольку указанные в таблицах допуски на диаметр отверстия и наружный диаметр V^p и Vqp метрических роликоподшипников (за исключением конических роликоподшипников) действительны не для всех серий диаметров, а быстро определить принадлежность подшипника ктой или иной серии диаметра ISO по его обозначению не всегда представляется возможным, информация о сериях диаметров основных типов подшипников приведена в табл. 2 на стр. 124. Реальные величины допусков представлены в таблицах в следующем порядке: Таблица 3: Допуски радиальных подшипников нормального класса точности, за исключением конических роликоподшипников Таблица 4: Допуски радиальных подшипников класса точности Р6, за исключением конических роликоподшипников Таблица 5: Допуски радиальных подшипников класса точности Р5, за исключением конических роликоподшипников Таблица 6: Допуски классов точности нормальный и С1_7Сдля метрических конических роликоподшипников Таблица 7: Допуски класса точности CLN для метрических конических роликоподшипников Таблица 8: Допуски класса точности Р5 для метрических конических роликоподшипников Таблица 9: Допуски дюймовых конических роликоподшипников Таблица 10: Допуски упорных подшипников Таблица 11: Допуски классов точности нормальный, Р6 и Р5 для конических отверстий, конусность 1:12 Таблица 12: Допуски конических отверстий, конусность 1:30 В тех случаях, когда величины допусков стандартизованы, они соответствуют стандартам ISO 492:2002, ISO 199:1997 и ANSI/ABMA Std 19.2:1994. Во избежание ошибок в определении размеров фасок на сопряженных деталях подшипников и для упрощения расчетов положения посадочных мест стопорных колец допуски и соответствующие минимальные размеры фасок (-» рис. 4), указанные в таблицах подшипников, можно найти в следующих таблицах: Таблица 13: Размеры фасок для метрических радиальных и упорных подшипников, за исключением конических роликоподшипников Таблица 14: Размеры фасок для метрических конических роликоподшипников Таблица 15: Размеры фасок для дюймовых конических роликоподшипников, которые начинаются на стр. 135. Допуски размеров фасок для метрических подшипников соответствуют стандарту ISO 582:1995. Допуски размеров фасок для дюймовых конических роликоподшипников, которые значительно отличаются от тех же величин для метрических подшипников, соответствуют стандарту ANSI/ АВМА19.2-1994. Условные обозначения, используемые в табл. 13 и 15, и их расшифровка приведены в табл. 1 на стр. 122 и 123. Пример Каков наибольший радиальный размер фаски (rimax) радиального шарикоподшипника 6211? Согласно таблице подшипников на стр. 309, rimax = 1,5 мм и d = 55 мм. По таблице 13 на стр. 135 Для rsmin = мм и d меньше 120 мм находим rimax = 2,3 мм. —f 2 . . Г\1 X X J— _г2мин. , г_ г4мин. 1 2макс. Обозначения допусков Обозначение Определение допуска Диаметр отверстия d    Номинальный диаметр отверстия ds    Диаметр отверстия, измеренный в одном месте (единичный диаметр) dmp    1. Средний диаметр отверстия; среднее арифметическое наибольшего и наименьшего единичных диаметров отверстия, измеренных в одной плоскости 2. Средний диаметр со стороны меньшего диаметра конического отверстия; среднее арифметическое наибольшего и наименьшего единичных диаметров Ads    Отклонение единичного диаметра отверстия от номинального значения (Д^ = ds-d) Admp    Отклонение среднего диаметра отверстия от номинального значения (Admp = dmp-d) Vdp    Непостоянство диаметра отверстия; разница между наибольшим и наименьшим единичными диаметрами отверстия в одной плоскости Vdmp    Непостоянство среднего диаметра отверстия; т.е. разница между наибольшим и наименьшим единичными диаметрами отверстия в одной плоскости di    Номинальный диаметр со стороны большего диаметра конического отверстия dlmp    Средний диаметр со стороны большего диаметра конического отверстия; среднее арифметическое наибольшего и наименьшего единичных диаметров отверстия Adimp    Отклонение среднего диаметра со стороны большего диаметра конического отверстия от номинального значения (Adimp = dlmp-d1) Наружный диаметр D    номинальный наружный диаметр Ds    Наружный диаметр, измеренный в одном месте (единичный диаметр) Dmp    Средний наружный диаметр; среднее арифметическое наибольшего и наименьшего единичных наружных диаметров, измеренных в одной плоскости Ads    Отклонение единичного наружного диаметра от номинального значения (Aqs = Ds — □) Apmp    Отклонение среднего наружного диаметра от номинального значения (Дртр = DmP- D) Vdp    Непостоянство наружного диаметра; разница между наибольшим и наименьшим единичными наружными диаметрами, измеренными в одной плоскости Vomp    Непостоянство среднего внешнего диаметра; разница между наибольшим и наименьшим средними наружными диаметрами одного кольца Допуски фасок г5    Единичный размер фаски rs mjn    Наименьший единичный размер фаски г5, г^, гг, гз, Гд ... i"i, гз    Радиальные размеры фаски Гг, Гд    Осевые размеры фаски Обозначения допусков Обозначение Определение допуска Ширина или высота Номинальная ширина внутреннего и наружного колец соответственно Единичная ширина внутреннего и наружного колец соответственно Единичная ширина внутреннего и наружного колец подшипника, предназначенного для парного монтажа, соответственно Abs> ^Cs Отклонение единичной ширины внутреннего кольца или наружного кольца от номинального значения (ДВ5 = В; - В; ДС5 = С5 - С; ДВ15 = Bis - В^; Acis = Cis - Cl) Непостоянство ширины кольца; разница между наибольшей и наименьшей единичной шириной наружного и внутреннего колец соответственно 1. Действительная ширина (монтажная высота) конического роликоподшипника; расстояние между опорными торцами внутреннего и наружного колец 2. Единичная высота (Н) одинарного упорного подшипника (за исключением сферического упорного подшипника, см.Тд) 1. Единичная ширина конического роликоподшипника, состоящего из внутренней детали в сборе с наружным мастер-кольцом 2. Единичная высота (Hi) двойного упорного шарикоподшипника с подкладным кольцом 1. Единичная ширина конического роликоподшипника, состоящего из наружного кольца в сборе с внутренней мастер-деталью 2. Единичная высота (Н) двойного упорного подшипника Единичная высота (Hi) двойного упорного шарикоподшипника с подкладным кольцом Единичная высота (Н) сферического упорного роликоподшипника 1. Отклонение единичной ширины конического роликоподшипника от номинального значения 2. Отклонение единичной высоты упорного подшипника от номинального значения (за исключением сферического упорного роликоподшипника, см. Ajд5) 1. Отклонение единичной ширины внутренней деали конического роликоподшипника от номинального значения 2. Отклонение высоты одинарного упорного шарикоподшипника со сферическим подкладным кольцом 1. Отклонение единичной ширины наружного кольца конического роликоподшипника от номинального значения 2. Отклонение высоты двойного упорного шарикоподшипника от номинального значения Отклонение высоты двойного упорного шарикоподшипника со сферическими подкладными кольцами от номинального значения Отклонение высоты упорного сферического роликоподшипника от номинального значения Точность вращения Kia. Кеа Радиальное биение внутреннего и наружного колец собранного подшипника соответственно Торцовое биение относительно отверстия (внутреннего кольца) Торцовое биение боковой поверхности наружного кольца относительно наружной цилиндрической поверхности Торцовое биение боковой поверхности внутреннего и наружного колец, в собранном подшипнике соответственно Непостоянство толщины, измеренной от середины дорожки качения до опорной плоскости тугого или свободного кольца, упорного подшипника соответственно (осевое биение) Серии диаметра (радиальные подшипники) Тип подшипника Серии диаметра ISO 7,8,9 Радиальные шарикоподшипники1) 617, 618, 619 637,638,639 60 160,161 630 62,63,64,622,623 Радиально-упорные шарикоподшипники 32,33 72,73 QJ 2, QJ3 Самоустанавливающиеся шарикоподшипники5' Цилиндрические роликоподшипники NU10,20 NJ10 NU 2, 3,4,12, 22, 23 NJ 2, 3,4, 22, 23 NUP 2,3,22,23 N2,3 Бессепараторные цилиндрические роликоподшипники NCF18,19, 28, 29 NNC48,49 NNCF 48,49 NNCL48,49 Сферические роликоподшипники 238,239 248,249 230,231 240,241 222,232 213, 223 Тороидальные роликоподшипники CARB С 39, 49, 59,69 С 30, 31 С 40, 41 С 22, 23 С 32 ■Ч подшипники 604, 607, 608 и 609 принадлежат серии диаметра 0, подшипники 623, 624, 625, 626, 627, 628 и 629 - серии диаметра 2, подшипники 634, 635и 638 принадлежат серии диаметра 3 21 подшипник 108 принадлежит серии диаметра О, подшипники 126,127 и 129 - серии диаметра 2 и подшипник 135 - серии 3 Допуски радиальных подшипников нормального класса точности, за исключением конических роликоподшипников Внутреннее кольцо ^    ^dmp    Vdp    Vdmp Ags    ^B1S    Vgs K;a Серия диаметра 7,8,9 0,1 2,3,4 свыше верх. нижн.
<<< Предыдущая страница  1  2  3  4  5  6  7  8  9  10  11  12  13  14  15  16  17  18  19  20  21  22  23  24  25  26  27  28  29  30  31  32  33  34  35    Следующая страница >>>


1 A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W X Y Z 
А Б В Г Д Е Ж З И К Л М Н О П Р С Т У Ф Х Ц Ч Ш Щ Э Ю Я